DIMENSIONNEMENT HYDRAULIQUE ET STRUCTURAL D UN OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT SUR L AXE BOTOU- BOULEL DANS LA REGION EST DU BURKINA FASO

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1 DIMENSIONNEMENT HYDRAULIQUE ET STRUCTURAL D UN OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT SUR L AXE BOTOU- BOULEL DANS LA REGION EST DU BURKINA FASO MEMOIRE POUR L OBTENTION DU MASTER EN INGENIERIE DE L'EAU ET DE L'ENVIRONNEMENT OPTION : GENIE CIVIL Présenté et soutenu publiquement le 12 Octobre 2012 par Edwige Yirdon HIEN Travaux encadrés par : Dr Adamah MESSAN, Enseignant-Chercheur-UTER ISM Valéry OUEDRAOGO, Ingénieur en Hydraulique Jury d évaluation du stage : Président : François TSOBNANG Membres et correcteurs : Adamah MESSAN Célestin OVONO

2 DEDICACES A mon père Fidèle HIEN, qui a toujours été ma source d inspiration. A ma mère Marie Thérèse DABIRE pour son soutien indéfectible et pour sa présence continuelle à mes côtés. A mon frère Thierry HIEN pour sa patience et ses multiples conseils. A mon amie Aude Larissa P. ZONGO pour son soutien, sa présence et ses conseils. A tous mes amis pour leur soutien multiforme. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page i

3 REMERCIEMENTS Nous ne saurions commencer la rédaction de ce mémoire sans adresser nos sincères remerciements à toutes ces personnes qui n ont ménagé aucun effort pour la réussite de ce stage ainsi que pour l élaboration de ce document. Nos remerciements vont particulièrement à : Monsieur Boayédi GORDIO, Directeur Général de 2EC pour sa réponse favorable à notre demande de stage. Monsieur Valéry OUEDRAOGO, Directeur de mémoire externe pour sa disponibilité et son encadrement. Docteur Adamah MESSAN, Directeur de mémoire interne, pour son orientation dans le choix du thème et son suivi. Docteur Ismaila GUEYE chef d UTER ISM de la Fondation 2iE. Tous le corps professoral et le personnel de la Fondation 2iE pour leur patience et leurs multiples conseils. A toute ma grande famille Que Dieu rende à chacun au centuple ses bienfaits. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page ii

4 RESUME «La route du développement passe par le développement de la route» dit-on. C est dans cette optique que l Etat Burkinabè lance le projet d aménagement de 500 km de pistes afin de développer le secteur du transport et, parallèlement de contribuer au désenclavement des régions du pays. Le lot 1 de ce marché public comprend des études techniques de 62,5 Km de pistes réparties dans les cinq provinces de la région de l Est, auxquelles s ajoutent celles de trois ouvrages de franchissement. La présente étude porte sur les études techniques de l un des trois ouvrages, et a pour objectif de concevoir un ouvrage capable d assurer la sécurité des usagers et un bon drainage des eaux pluviales. Afin d atteindre cet objectif, plusieurs volets des études ont été abordés à savoir la reconnaissance de la zone d étude, la détermination de la crue de projet et le choix du type d ouvrage à travers une étude hydrologique et hydraulique, le dimensionnement structural de l ouvrage afin de s assurer qu il réponde aux normes de la conception des ouvrages hydrauliques. La réalisation de cet ouvrage nécessite la somme de Six cent soixante-huit mille six cent quatre-vingt-quinze mille cinq cent cinquante-huit FCFA TTC ( FCFA TTC). Mots Clés : Piste, Ouvrage d art, Hydrologie, Hydraulique, Structure Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page iii

5 ABSTRACT One says that "The development road passes through the development of the road". It is in this context that the Government of Burkina Faso, decided to set up a 500 km rural roads development project, in order to promote the transport sector and contribute to the opening up of different regions of the country. The batch 1 of this procurement includes technical studies of 62.5 Km of rural roads in five provinces of the eastern region, including three bridges. Our study focuses on the technical studies of one of the three bridges and is aimed at designing facilities able to ensure users safety and a good drainage. To achieve this objective, several aspects of the studies were discussed, namely the analysis of the study area, the determination of the project rate of flow and the choice of the characteristics of the work, based on an hydrological and hydraulic study, structural sizing of the work to ensure that it meets technical design standards for hydraulic structures. The cost of such work is about FCFA including taxes. Keywords: Rural road, Bridge, Hydrology, Hydraulic, Structure Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page iv

6 LISTE DES SIGLES ET ABREVIATIONS 2EC 2iE BA BV : Engineering, Equipment and Construction Company : Institut International d Ingénierie de l Eau et de l Environnement : Béton Armé : Bassin Versant D.A.O : Dessin Assisté à l Ordinateur Pan RI TN TTC HA ETP : Pluviométrie moyenne annuelle : Relativement Imperméable : Terrain Naturel : Toutes Taxes Comprises : Haute Adhérence : Evapo - Transpiration Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page v

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8 Table des matières DEDICACES... i REMERCIEMENTS... ii RESUME... iii ABSTRACT... iv LISTE DES SIGLES ET ABREVIATIONS... v LISTE DES TABLEAUX... 3 LISTE DES GRAPHIQUES... 4 I.INTRODUCTION... 5 I.1 Problématique... 6 I.2 Objectif de l étude... 6 II. MATERIELS ET METHODES... 6 II.1 Présentation de la zone d étude... 6 II.2 Matériels... 8 II.3 Méthodes... 9 II.3.1 Etude climatologique II.3.2 Etude hydrologique II Tracé du bassin versant II Détermination des paramètres physiques du bassin versant II Estimation de la crue de projet II.3.3 Etude hydraulique II.3.4 Etude Structurale II Dimensionnement du dalot II Dimensionnement du mur en aile II.3.5 Devis quantitatif et estimatif III. RESULTATS III.1 Paramètres physiques du bassin versant III.2 Crue de projet III.3 Dimensionnement hydraulique III.4 Dimensionnement structural III.4.1 Dimensionnement du dalot III.4.2 Dimensionnement du mur en aile Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 1

9 III.5 Estimation financière de l ouvrage IV. CONCLUSION ET RECOMMANDATIONS VI. BIBLIOGRAPHIE VII. ANNEXES Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 2

10 LISTE DES TABLEAUX Tableau 1 : Classe des reliefs en fonction de la dénivelée spécifique (Ds) Tableau 2 : Paramètres de l équation de détermination de Kr70 pour la zone sahélienne en fonction de l indice globale de pente et d infiltrabilité Tableau 3 : Paramètres de l équation de détermination de Kr100 pour la zone sahélienne en fonction de l indice global de pente et de l infiltrabilité Tableau 4 : Coefficients de l équation pour la détermination de l expression du débit de pointe Q10 par la méthode C.I.E.H Tableau 5 : Paramètres physiques du bassin versant Tableau 6 : Débit de pointe Q10 et crue de projet Q50 par la méthode d ORSTOM Tableau 7 : Débit de pointe Q10 et crue de projet Q50 par la formule 39 de la méthode C.I.E.H Tableau 8 : Débit de pointe Q10 et crue de projet Q50 par la formule 40 de la méthode C.I.E.H Tableau 9 : Dimensionnement hydraulique Tableau 10 : Sollicitations et efforts appliqués sur le dalot Tableau 11 : Sections d armature par partie d ouvrage Tableau 12 : Sollicitations et efforts appliqués sur le mur en aile Tableau 13 : Sections d armature par parties d ouvrage Tableau 14 : Estimation financière de l ouvrage Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 3

11 LISTE DES GRAPHIQUES Graphique 1 : Carte de localisation de la zone d étude... 7 Graphique 2 : Analyse statistique des pluies maximales journalières du poste de Fada N Gourma... b Graphique 3 : Analyse statistique des pluies annuelles par la loi normale ou la loi de Gauss... c Graphique 4 : Variation des températures mensuelles (station de Fada N Gourma)... d Graphique 5 : Variation de l humidité (station de Fada N Gourma)... d Graphique 6 : Variation de l évaporation et de l ETP (station de Fada N Gourma)... e Graphique 7 : Variation de la pluviométrie mensuelles (station de Diapaga)... e Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 4

12 I.INTRODUCTION Les infrastructures routières constituent l une des plus grandes richesses d un pays. Elles représentent un facteur très important pour son développement car elles contribuent à l essor économique, politique et culturel. Cependant, leur réalisation requière un grand nombre de ressources, aussi bien sur le plan financier, technique que humain. Des normes de réalisations doivent être respectées en fonction de la zone d étude, afin de garantir une sécurité aux usagers, la pérennité des ouvrages et tout cela à des coûts d investissement raisonnables. C est pour cette raison que les études menant à la réalisation de ces infrastructures sont souvent longues et nécessitent une très grande attention. Pour le présent projet qui consiste à désenclaver une région du Burkina Faso à travers la construction d un ouvrage de franchissement, plusieurs études ont été menées suivant la chronologie suivante : Une reconnaissance de terrain afin de déterminer la zone d étude Une étude climatologique qui permettra de déterminer le climat de la zone d étude Une étude hydrologique qui fera ressortir le débit de projet ou crue de projet à évacuer par l ouvrage Une étude hydraulique qui a pour objectif de dimensionner les sections de l ouvrage afin de pouvoir évacuer les débits en périodes de crues exceptionnelles Une étude structurale qui permettra de garantir la sécurité des usagers et la pérennité de l ouvrage Une étude financière qui donnera un aperçu du coût de réalisation de l ouvrage. Tout au long de ce document, nous développerons les points cités ci-dessus à travers différentes méthodes de calculs et la présentation de résultats obtenus à cet effet. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 5

13 I.1 Problématique Les villages de Botou et Boulel sont enclavés par manque d infrastructures routières. Pourtant, ils sont d une très grande importance pour la région de l Est car il existe un grand marché à bétail entre ces deux villages. Ce marché est une véritable source de revenu financière pour les populations de cette région. Cependant, l accès à ce marché relève d un vrai calvaire compte tenu du très mauvais état de la route principale qui relie les deux villages. Cette route principale est traversée par un affluent du fleuve Niger et ne possède aucun ouvrage de franchissement. Les commerçants sont obligés de faire un grand détour, ce qui leur fait perdre en temps et en argent. Comment faire alors pour désenclaver cette zone et améliorer parallèlement les conditions de vie des populations? I.2 Objectif de l étude Afin de palier au problème évoqué précédemment, nous devons à travers cette étude, faire un dimensionnement hydraulique et structural de l ouvrage de franchissement suivant les normes de calculs en vigueur. II. MATERIELS ET METHODES II.1 Présentation de la zone d étude L ouvrage de franchissement, comme l indique le thème de ce mémoire, se situe dans la région de l Est du Burkina Faso dont le chef-lieu est Fada N Gourma. Il relève de la province de la Tapoa et est situé plus précisément sur l axe Botou-Boulel. L accès au site est possible grâce à une piste rurale qui permet également de relier les différents villages aux communes rurales. Une reconnaissance de terrain effectuée dans le cadre de cette étude a permis de constater que l axe Botou-Boulel est traversé par un cours d eau (affluent du fleuve Niger) dont les écoulements sont non négligeables. Le lit du cours d eau retenu pour l ouvrage est très marqué, traduisant des écoulements importants. La végétation est surtout dominée par une savane arbustive et les sols argilo-limoneux situés le long du cours d eau sont utilisés pour les cultures du riz, les tubercules et les cultures de contre-saison. Ci-dessous, une localisation de la zone d étude est proposée. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 6

14 Graphique 1 : Carte de localisation de la zone d étude Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 7

15 II.2 Matériels Pour la réussite de cette étude, il nous a été nécessaire d utiliser le matériel suivant : Pour la détermination du bassin versant, nous avons eu recourt à deux cartes hydrographiques des zones de Diapaga au Burkina Faso et de Kirtaghi au Niger. Le scannage des cartes ainsi que le logiciel de Dessin Appliqué à l Ordinateur (D.A.O) nous a permis de mettre notre bassin versant sur fichier numérique afin de faciliter la détermination de certains paramètres physiques. Le logiciel de Dessin Appliqué à l' Ordinateur (D.A.O) nous a également permis de faire les plans de ferraillage ainsi que les vues de notre ouvrage. Le logiciel de traitement de données hyfran a été utilisé pour la détermination des courbes à partie de la loi de GUMBEL ou de celle de GAUSS. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 8

16 II.3 Méthodes L organigramme ci-dessous donne un aperçu de la démarche adoptée pour une bonne étude de notre projet. ETUDE CLIMATOLOGIQUE Détermination de la pluviométrie maximale journalière Détermination de la pluviométrie mensuelle Détermination de la pluviométrie moyenne annuelle ETUDE HYDROLOGIQUE Détermination du type de BV Détermination de ses paramètres physiques Détermination de la crue de projet ETUDE HYDRAULIQUE Choix du type d'ouvrage Détermination des dimensions de l'ouvrage ETUDE STRUCTURALE Dimensionnement de l'ouvrage Plans d'exécution ETUDE QUANTITATIVE ET ESTIMATIVE Devis quantitatif Estimation financière Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 9

17 II.3.1 Etude climatologique L étude climatologique permet de déterminer la pluviométrie maximale journalière, la pluviométrie mensuelle ainsi que la pluviométrie moyenne annuelle en vue du calcul de la crue de projet. En somme nous pouvons dire qu elle nous permet d avoir une idée sur le climat de la zone d étude. Le site de l ouvrage se situe dans la région de l Est qui est caractérisée par un climat de type Soudano-Sahélien, marqué par l alternance de deux saisons à savoir : une saison sèche qui dure huit mois (octobre à mai) ; une saison pluvieuse qui dure quatre mois (juin à septembre). Les données climatologiques recueillies auprès de la Direction Nationale de la Météorologie ont permis l analyse des paramètres météorologiques. Les données des stations ci-après ont été utilisées pour l analyse des paramètres climatologiques : Station synoptique de Fada N Gourma : Température, humidité, évaporation, Evapotranspiration Station climatologique de Diapaga : Pluviométrie maximale journalière, mensuelle et annuelle Les données de ces postes nous ont permis d avoir une pluviométrie moyenne annuelle Pan de l ordre de 750mm. Le sol du bassin versant se situe en majeur partie dans la zone de bassin relativement imperméable. Cette observation est effectuée sur une carte des sols du Burkina Faso. Nous retiendrons alors ce type de sol représenté par la classe RI. Pour clore notre étude climatologique, un traitement de la pluviométrie maximale journalière et annuelle du poste de Diapaga à partir du logiciel hyfran a permis d obtenir certains résultats. Parmi ces derniers, figurent la pluviométrie pour les différentes années de retour, les courbes des pluviométries maximales journalières et annuelles ainsi que les probabilités au non-dépassement (Loi de GUMBEL et loi Normal ou de GAUSS). En annexe 1, nous présenterons l ensemble des résultats obtenus à partir du logiciel hyfran. En annexe 2, nous présenterons les courbes de variation des paramètres climatologiques de la zone d étude. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 10

18 II.3.2 Etude hydrologique L étude hydrologique permet tout d abord de déterminer le type de bassin versant à étudier ainsi que ses paramètres physiques, puis d obtenir une quantification correcte du volume d eau qui transitera par l ouvrage à dimensionner. II Tracé du bassin versant Le bassin versant en un point ou, plus précisément dans la section droite d un cours d eau, est défini comme la totalité de la surface topographique drainée par ce cours d eau et ses affluents à l amont de ladite section. Tous les écoulements prenant naissance à l intérieur de cette surface doivent traverser l exutoire avant de poursuivre leur trajet vers l aval. La délimitation du bassin versant nécessite d abord le repérage du réseau hydrographique, c est-à-dire l ensemble des cours d eau susceptibles de drainer les eaux de surface, puis celle des points hauts et des courbes de niveaux autour de ces points. Enfin, nous procéderons au tracé de la ligne de partage des eaux en suivant la ligne de crête (ligne qui relie les différents points hauts). Cette ligne de partage des eaux nous donne alors la limite de notre bassin versant. La carte joint en annexe 3 nous donnera une idée du tracé du bassin versant. II Détermination des paramètres physiques du bassin versant Les paramètres physiques du bassin versant désignent un ensemble de caractéristiques physiographiques, obtenues à partir de données cartographiques ou de mesures de terrain, et qui donnent un certain nombre d informations sur ce dernier. Les différents paramètres physiques de notre bassin versant sont : La superficie du BV (S) exprimée en km² Le périmètre du BV (P) exprimé en km La longueur du plus long cours d eau du BV exprimée en km L indice de compacité (Icomp) : appelé également coefficient de forme, il correspond au rapport du périmètre du BV à celui d un cercle de même superficie Où, P est le périmètre stylisé du BV en km Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 11

19 S est la superficie du BV en km² Le rectangle équivalent (L) : c est un rectangle qui a la même superficie, le même indice de compacité et la même distribution hypsométrique que le BV. Sa longueur est donnée par l expression suivante : ( ) [ ] Où, L est exprimé en km Icomp est l indice de compacité, sans dimension S est la superficie du BV, exprimée en km² L indice global de pente (Ig) : c est l indice caractérisant le relief d un bassin. Il est défini par la formule suivante : Où, Ig est exprimé en m/km D représente la dénivelée, exprimée en m, séparant les altitudes ayant approximativement 5% et 95% de la surface du bassin au-dessus d elles ; ces altitudes sont déterminées sur la courbe hypsométrique. L est la longueur du rectangle équivalent, exprimée en km. La dénivelée spécifique (Ds) : c est le produit de l indice global de pente par la racine carrée de la superficie du BV. Elle s exprime en m et est indépendante en théorie de l aire du bassin. On peut distinguer différentes classes de relief en fonction de Ds. Tableau 1 : Classe des reliefs en fonction de la dénivelée spécifique (Ds) Relief faible Relief modéré Relief fort Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 12

20 II Estimation de la crue de projet La crue cinquantennale représente une crue dont la fréquence d apparition est d une fois tous les 50 ans. Elle a été retenue comme crue de projet dans notre étude. La détermination de cette crue de projet passe par celle de la crue décennale dans un premier temps. La crue décennale est la crue dont la fréquence d apparition est d une fois tous les 10 ans. Son estimation se fait à partir de deux méthodes empiriques : La méthode de ORSTOM La méthode de ORSTOM s applique à des bassins dont la superficie se situe entre quelques dizaines d hectares et plus de 1500 km². Le débit de pointe correspondant au ruissellement superficiel de la crue décennale est défini par la relation suivante : Avec, A P10 Kr10 S Tb10 le coefficient d abattement la hauteur de pluie journalière décennale le coefficient de ruissellement correspondant à la crue décennale le coefficient de pointe correspondant à la crue décennale la superficie du BV le temps de base correspondant à la crue décennale Ces différents paramètres sont déterminés à l aide d abaques ou de formules. Seul dans de nombreux cas comme le nôtre, être assimilé à une constante. peut, Le coefficient d abattement (A) représente le coefficient de réduction qui permet de passer pour une fréquence donnée (fréquence décennale par exemple), d une hauteur de pluie ponctuelle à une hauteur moyenne calculée, sur une certaine superficie située dans une zone pluviométriquement homogène. Il est obtenu à partir de la formule : [ ] Avec, S la superficie du BV en km² Pan la hauteur moyenne de précipitation annuelle en mm Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 13

21 La hauteur de pluie journalière décennale (P10) est obtenue grâce à un logiciel de traitement de données, qui permet d obtenir les hauteurs de pluies journalières en fonction de la durée de retour. Le coefficient de ruissellement Kr10 : pour une précipitation décennale ponctuelle P10 différente de 70mm et 100mm, le coefficient de ruissellement Kr10 est déterminé grâce à une interpolation linéaire entre les valeurs Kr70 et Kr100. Ces coefficients de ruissellement correspondent respectivement à des précipitations décennales P10.1=70mm et P10.2=100mm et sont déterminés en fonction de la superficie du BV (S), de l infiltrabilité du sol ainsi que de la valeur de l indice global de pente. Leurs formules analytiques de forme générale sont : Ces formules ne s appliquent qu aux BV dont la superficie est supérieure à 10km². Pour les bassins de superficie inférieure à cette valeur, la détermination de Kr70 et Kr100 ne peut être que graphique. Les tableaux ci-dessous nous donnent les valeurs de a, b et c en fonction de l indice global de pente et de l infiltrabilité. Tableau 2 : Paramètres de l équation de détermination de Kr70 pour la zone sahélienne en fonction de l indice globale de pente et d infiltrabilité Caractéristiques a b c Infiltrabilité Pente I ,5 27,5 25 RI ,7 18,5 15 P Pour les bassins très perméables (TP), on pourra prendre la valeur médiane Kr70=2%, quelle que soit la pente. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 14

22 Tableau 3 : Paramètres de l équation de détermination de Kr100 pour la zone sahélienne en fonction de l indice global de pente et de l infiltrabilité Caractéristiques a b c Infiltrabilité Pente I RI P ,5 Pour les bassins très perméables (TP), on pourra prendre la valeur médiane Kr100=3%, quelle que soit la pente. Le temps de base Tb est le temps compris entre le début et la fin du ruissellement rapide. Pour la région sahélienne, Tb10 se calcule à partir de la formule : Les paramètres a et b varient en fonction de la pente : Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 15

23 Le temps de base de notre étude, c est-à-dire celui calculé pour une pente égale à 0.80, a été obtenu par interpolation linéaire entre le temps de base calculé pour une pente égale à 3 et celui calculé pour une pente égale à 7. Le passage de la crue décennale à la crue de projet ou crue cinquantennale se fait par la méthode du GRADEX qui est une relation linéaire de la forme : dans laquelle C est un coefficient majorateur supérieur à 1. Le coefficient C est fonction des précipitations de même temps de retour pour le temps de base caractéristique du BV. On arrive à l expression : [ ] Où, P10 est la précipitation journalière correspondant à une période de retour de 10 ans P100 est la précipitation journalière correspondant à une période de retour de 100 ans Tb10 est le temps de base en heures Kr10 est le coefficient de ruissellement de la crue décennale (exprimé en fraction et non en pourcentage). La méthode C.I.E.H La formulation retenue pour retrouver l expression du débit de pointe Q10 est basée sur un schéma de régressions multiples et se présente sous la forme : Où, a, s, p, i, k, d sont des coefficients à déterminer S Ig est la superficie du bassin versant en km² est l indice global de pente en m/km Pan est la pluie annuelle moyenne en mm Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 16

24 Kr10 est le coefficient de ruissellement décennal en % Dd est la densité de drainage en Le tableau ci-dessous nous donne les coefficients de l équation précédente pour le Burkina Faso. Tableau 4 : Coefficients de l équation pour la détermination de l expression du débit de pointe Q10 par la méthode C.I.E.H N Description Constante Exposants des paramètres de l équation a S Ig Pan PM10 Kr10 Dd 39 S Kr10 0,410 0,425 0, S Kr10 Ig 0,254 0,462 0, Les paramètres n ayant pas d exposants sont omis dans le calcul du débit de pointe Q10. Les exposants des formules 39 et 40 sont utilisés pour le calcul de deux débits de pointe différents. Le passage du débit de pointe Q10 à la crue de projet Q100 se fait par la méthode du GRADEX donnée précédemment. Enfin la crue de projet final est obtenue en faisant la moyenne des deux crues de projet obtenues par les formules 39 et 40. Les deux expressions pour le calcul de la crue décennale pour le Burkina Faso sont : II.3.3 Etude hydraulique L étude hydraulique ou encore dimensionnement hydraulique représente la partie de l étude dans laquelle le choix de l ouvrage de franchissement ainsi que celui de ses dimensions s effectuent. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 17

25 Nous distinguons deux types de «petits ouvrages» pour le franchissement des cours d eau ou pour l assainissement. Les buses en béton et les buses métalliques qui sont les plus utilisées de nos jours. La mise en œuvre des buses nécessite une épaisseur suffisante de remblais (0.80m au minimum), surtout dans le cas des buses de forme circulaire. Pour les buses arches qui sont beaucoup plus aplaties, une faible hauteur de remblais est utilisée. Les dalots qui sont des ouvrages en béton armé et qui présentent une section rectangulaire ou carrée. Ils ne nécessitent aucun remblai pour leur mise en œuvre car une circulation à même la dalle peut être envisagée, moyennant des précautions lors de la construction. Dans le cas où un remblai serait nécessaire, il doit être de faible épaisseur (de l ordre d un ou deux mètres), à moins d être spécialement calculé pour les surcharges. On distingue trois types de dalots couramment utilisés : Les dalots ordinaires constitués de piédroits verticaux fondés sur semelles ou radier général, et sur lesquels repose une dalle en béton armé. Les dalots cadres dans lesquels la dalle, les piédroits et le radier constituent une structure rigide en béton armé. Les dalots portiques, analogues aux dalots cadres mais sans radier (piédroits verticaux fondés sur semelles). Pour la détermination proprement dite des dimensions des «petits ouvrages hydrauliques» d une route, il est indispensable de bien connaitre leurs conditions de fonctionnement ainsi que les diverses formes que peut prendre l écoulement à travers ces ouvrages. On distingue essentiellement deux types de fonctionnement pour un «petit ouvrage hydraulique» : La sortie est noyée, ce qui signifie que le niveau de l eau à l exutoire immédiat de l ouvrage dépasse le bord supérieur de l ouvrage. La sortie est libre, cela signifie que le niveau de l eau à l exutoire immédiat de l ouvrage est en dessous du bord supérieur de l ouvrage. Le choix du type d ouvrage étant effectué après considération des paramètres hydrologiques et géologiques du site, le dimensionnement hydraulique peut enfin intervenir. Ce dimensionnement hydraulique est précédé d un prédimensionnement. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 18

26 Dans la partie prédimensionnement, connaissant le débit de projet, un choix de certains éléments comme le nombre de travées, les dimensions de l ouvrage (hauteur ou diamètre, largeur) est effectué sans aucun calcul, mais en tenant compte des normes afférentes au type d ouvrage choisi. Le choix de ces éléments permet alors de calculer les paramètres tels que la section fictive A de l ouvrage, le débit unitaire q ainsi que la vitesse fictive V. Ces différents calculs mettent alors fin à la partie prédimensionnement. Dans un second temps, nous passons à la détermination de la profondeur d eau en amont de l ouvrage H1 par le calcul de variables adimensionnelles Q* et H*. Puis intervient le calcul de la pente critique Ic après celui des variables adimensionnelles Q* et Ic*. Enfin la détermination de la vitesse réelle d écoulement V par le calcul des variables adimensionnelles Q* et V* met fin à la partie dimensionnement hydraulique. Lorsque cette vitesse réelle d écoulement V est inférieure ou égale à 3m/s le dimensionnement hydraulique est validé et l on peut passer au dimensionnent structural de l ouvrage. Sinon, le dimensionnement hydraulique est à reprendre afin d obtenir une vitesse adéquate. II.3.4 Etude Structurale L étude structurale consiste aux calculs BA des différentes parties de l ouvrage de franchissement. Dans cette partie, nous procéderons aux dimensionnements d un module de dalot ainsi que du mur en aile. II Dimensionnement du dalot Description de l ouvrage Prédimensionnement L épaisseur du dalot est sensiblement égale Epaisseur de la dalle : Epaisseur du radier : Epaisseur des voiles : Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 19

27 Autres dimensions de l ouvrage Hauteur piédroits : Largeur roulable : Largeur chargeable : Nombre de voies : Portée de la travée : Ouverture hydraulique : Guides roues en béton armé de section : Classe du pont : pont de première classe car Représentation de l ouvrage 0,50m 0,30m 4m 4,60m 0,30m 4m 0,30m 0,30m 4m 0,30m 4m 0,30m 13,20m Hypothèses de calcul Caractéristiques des matériaux Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 20

28 Béton Dosage : Résistance en compression : Résistance en traction : Densité du béton : Contrainte admissible du béton en compression à l ELU : Contrainte admissible du béton en compression à L ELS : Acier Nuance : Acier a Haute Adhérence (HA) Limite d élasticité Contrainte de calcul de l acier : Fissuration préjudiciable : { { } { } Enrobage = 3 cm Remblai Remblai d accès en graveleux latéritique : Remblai sur dalot en graveleux latéritique : Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 21

29 Coefficient de poussée des terres : Epaisseur de remblai sur le dalot : Principes et méthodes de calcul des sollicitations De manière générale, les études seront faites par bande d un (01) mètre de dalot (b=1m). L ouvrage de franchissement de ce projet comporte 8 modules de dalot de 3 ouvertures chacun. Pour l étude structurale, nous allons isoler un module de 3 ouvertures, plus précisément un module de rive. Compte tenu de la symétrie de géométrie de notre module et de sa non symétrie de chargement (existence de poussée de terre sur le piédroit gauche uniquement), nous considérons que les piédroits intermédiaires sont dimensionnés en compression simple (annulation du moment au niveau des piédroits intermédiaires et conservation uniquement de l effort normal). D où la possibilité d utiliser la méthode des rotations pour l étude de l équilibre de chaque nœud. L annexe 5 donne un détail de la note de calcul du dalot. II Dimensionnement du mur en aile Description de l ouvrage Le mur en aile du dalot sera dimensionné comme un mur de soutènement. Prédimensionnement des épaisseurs Sur l abaque 5.2 de l annexe 6 correspondant à l angle de frottement interne, nous lisons les épaisseurs du mur à la base et de la semelle. Ces épaisseurs sont prises égales. Nous lisons les épaisseurs pour des hauteurs égales à 4m et 6m. Puis nous procédons par interpolation pour trouver celles correspondant à une hauteur de 4,60m. D où Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 22

30 Prédimensionnement de la semelle Sur l abaque 5.4 de l annexe 6 correspondant à, nous lisons les dimensions de la semelle qui sont respectivement la largeur du patin et celle de toute la semelle en fonction de la valeur de notre contrainte du sol. Nous procédons par interpolations des valeurs correspondant aux hauteurs 4m et 6m pour trouver celles correspondant à la hauteur 4,60m. D où D où Par prudence, le b trouvé est majoré de 15% afin de satisfaire les vérifications de la stabilité externe Cependant, avec une largeur b corrigé = 2,80 m, nous constatons que la stabilité externe du mur de soutènement n est pas vérifiée. Nous convenons donc de prendre mur. afin d assurer une meilleure stabilité à notre Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 23

31 Représentation de l ouvrage Aval Amont H Voile h Patin Talon b Hypothèses de calcul Hauteur totale Cohésion Coefficient de poussée de terre Angle de frottement interne Parement lisse Différence épaisseur du voile Poids volumique des terres Contrainte admissible du sol Principes et méthodes de calcul des sollicitations De même que pour le dalot, les études seront faites par bande d un (01) mètre de mur de soutènement (b=1m). Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 24

32 Après la vérification de la stabilité externe du mur, le mur sera divisé en deux grandes parties, à savoir le voile et la semelle pour la vérification de la stabilité interne et le calcul des sections d armatures. Le détail de la note de calcul du mur de soutènement est joint en annexe 7. II.3.5 Devis quantitatif et estimatif Le devis quantitatif d un ouvrage est le détail des quantités de matériaux nécessaires à la mise en œuvre de cet ouvrage. Il représente les quantités en termes de distance, de surface et de volume des différents matériaux utilisés pour la construction de l ouvrage. Le devis estimatif, élaboré à partir du devis quantitatif permet d avoir une idée du coût des ouvrages élémentaires constituants un ensemble, et donc de déterminer le coût global de l ouvrage. Il est obtenu à partir du devis quantitatif et des prix unitaires des différents éléments. III. RESULTATS III.1 Paramètres physiques du bassin versant Le tableau 5 ci-dessous présente les différents paramètres physiques du bassin versant. Tableau 5 : Paramètres physiques du bassin versant Désignations Formules Unités Résultats Superficie S km² 1125 Périmètre P km 222 Longueur du plus long cours d'eau km 112 Indice de compacité 1,87 Longueur du rectangle équivalent ) [ [ ]] km 92,72 Largeur du rectangle équivalent km 11,28 Altitude avec 5% de la surface audessus m 300 Altitude avec 95% de la surface audessus m 220 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 25

33 Dénivelée entre 5% et 95% de la surface m 80 Indice global de pente m/km 0,80 Dénivelée spécifique m III.2 Crue de projet La crue cinquantennale Q50 ou crue de projet retenue est calculée en faisant la moyenne des crues cinquantennales obtenues avec les méthodes de ORSTOM et C.I.E.H. Dans le tableau 6 ci-dessous, nous avons un récapitulatif des différents calculs effectués pour obtenir la crue cinquantennale à partir de la méthode de ORSTOM. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 26

34 Tableau 6 : Débit de pointe Q10 et crue de projet Q50 par la méthode d ORSTOM Désignation Formules Unités Résultats Formule méthode ORSTOM /s 88,62 Coefficient d'abattement A [ ] 0,60 Pluviométrie moyenne annuelle Pan Pan mm 750 Superficie du Bassin Versant S km² 1125 Logarithme de la superficie LogS 3,05 Coefficient de pointe correspondant à la crue décennale 2,60 Coefficient de ruissellement Kr70 pour Ig=3 Coefficient de ruissellement Kr100 pour Ig=3 Coefficient de ruissellement Kr70 pour Ig=7 [ ] [ ] [ ] % 15,13 % 17,17 % 18,67 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 27

35 Coefficient de ruissellement Kr100 pour Ig=7 Coefficient de ruissellement Kr70 pour Ig=0,8 Coefficient de ruissellement Kr100 pour Ig=0,8 Coefficient de ruissellement décennal Kr10 retenu [ ] % 22,21 % 13,02 % 14,18 % 13,87 Indice global de pente m/km 0,80 Pluie maximale journalière pour P10 P10 mm 89,50 Temps de base Tb10 pour Ig=3 mn 3223,10 Temps de base Tb10 pour Ig=7 mn Temps de base Tb10 pour Ig=0,8 mn 4130,52 Calcul intermédiaire h 2,87 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 28

36 Pluie maximale journalière pour P50 P50 mm 114 Coefficient de majoration C [ ] 3,24 Crue de projet Q50 /s 287,10 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 29

37 La méthode C.I.E.H donnant droit à deux formules pour le calcul du débit de pointe Q10 pour la région du Burkina Faso, il a fallu faire une moyenne des deux crues de projet pour obtenir la crue cinquantennale finale pour cette méthode. Dans les tableaux 7 et 8 suivants, un détail des calculs pour les deux formules ainsi que le calcul de la crue de projet sont proposés. Tableau 7 : Débit de pointe Q10 et crue de projet Q50 par la formule 39 de la méthode C.I.E.H Désignation Formules Unités Résultats Formule méthode C.I.E.H /s 91,97 Pluviométrie moyenne annuelle Pan mm 750 Superficie du Bassin Versant S km² 1125 Coefficient de ruissellement décennal retenu Kr10 % 13,87 Indice global de pente m/km 0,80 Coefficient de majoration C [ ] 3,24 Crue de projet Q50.1 /s 297,96 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 30

38 Tableau 8 : Débit de pointe Q10 et crue de projet Q50 par la formule 40 de la méthode C.I.E.H Désignation Formules Unités Résultats Formule méthode C.I.E.H /s 83,07 Pluviométrie moyenne annuelle Pan mm 750 Superficie du Bassin Versant S km² 1125 Coefficient de ruissellement décennal retenu Kr10 % 13,87 Indice global de pente m/km 0,80 Coefficient de majoration C [ ] 3,24 Crue de projet Q50.2 /s 269,13 Crue de projet par C.I.E.H /s 283,55 Au terme de la détermination des crues cinquantennales à partir des deux méthodes, nous obtenons la crue de projet définitive en faisant la moyenne des crues ci-dessus. Crue de projet retenue /s 285 III.3 Dimensionnement hydraulique L ouvrage étant situé en pleine campagne, il existe des risques d obstruction des buses par des branchages et souches, ce qui est une condition suffisante pour écarter la variante des buses et laisser le choix aux dalots dans le lot des «petits ouvrages hydrauliques». Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 31

39 Aussi, l utilisation des buses nécessite une bonne contrainte du sol, ce qui n est pas le cas pour notre site. Le choix du dalot est donc le plus judicieux pour notre ouvrage. Le type de fonctionnement du dalot est obtenu grâce au climat de la zone d étude et les paramètres physiques du BV. Notre ouvrage fonctionne en sortie dénoyée ou libre. Au terme de ces différentes considérations ainsi que pour une facilité de mise en œuvre, nous avons opté pour le choix de modules de plusieurs dalots avec mur en aile, faisant 30 à 75 avec l axe de l ouvrage. Le choix général de l ouvrage et la crue de projet cinquantennale retenue, ont permis de calculer une vitesse réelle inférieure à la vitesse admissible égale à. Cette vitesse réelle V est valable pour 24 travées de dalots ayant pour ouverture hydraulique. Ces 24 travées seront subdivisées en 8 modules de 3 ouvertures chacun, et les modules seront séparés par des joints de dilatation. Tous les éléments du dalot (tablier, piédroits, radier) auront une épaisseur uniformisée égale à 30 cm. Ce qui nous donne alors une longueur pour chaque module et une longueur totale de l ouvrage. Dans le tableau 9 ci-dessous, est présenté le dimensionnement hydraulique qui a permis d obtenir la vitesse réelle. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 32

40 Tableau 9 : Dimensionnement hydraulique Désignation Formules Unités Résultats Débit de projet retenu 285 /s 1) Prédimensionnement de l'ouvrage Nombre de travées N u 24 Hauteur fictive D m 4 Largeur fictive B m 4 Section fictive m² 16 Débit unitaire /s 11,88 Vitesse fictive m/s 0,74 2) Détermination de la profondeur d'eau en amont de l'ouvrage Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 33

41 Calcul des variables adimensionnelles Q* et H* Q* 0,08 H* 0,50 Calcul de la profondeur d'eau en amont de l'ouvrage H1 m 2 3) Détermination de la pente critique Ic Calcul des variables adimensionnelles Q* et Ic* Q* 0,12 Ic* 2,65 Calcul de la pente critique de l'ouvrage Ic 0,004 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 34

42 4) Détermination de la vitesse réelle d'écoulement Calcul des variables adimensionnelles Q* et V* Q* 0,07 V* 0,29 Calcul de la vitesse réelle d'écoulement V m/s 2,96 Vitesse réelle d'écoulement retenue V m/s 2,96 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 35

43 III.4 Dimensionnement structural III.4.1 Dimensionnement du dalot Les tableaux 10 et 11 ci-dessous donnent respectivement un récapitulatif des efforts et sollicitations (après application des différentes méthodes de calcul) que subissent la structure du dalot et les sections des armatures. Tableau 10 : Sollicitations et efforts appliqués sur le dalot PARTIE D OUVRAGE TABLIER RADIER PIEDROITS EXTREMES PIEDROITS INTERIEURS Sollicitations KN.m/ml CAS 1 CAS 2 MAXIMUM et KN/ml ELU ELS ELU ELS ELU ELS Moment à gauche -204,50-152,53-207,63-154,88-207,63-154,88 fléchissant à droite -189,33-141,21-193,31-144,19-193,31-144,19 au milieu 137,62 102,87 206,89 154,81 206,89 154,81 Moment à gauche 90,23 67,29 89,81 66,97 90,23 67,29 fléchissant à droite 87,16 65,00 87,29 65,10 87,29 65,10 au milieu -26,45-19,66-5,46-3,92-26,45-19,66 Moment Inférieur -98,33-73,30-94,51-70,44-98,33-73,30 fléchissant Supérieur -159,90-119,30-172,09-128,44-172,09-128,44 Milieu 43,12 32,17 46,04 34,37 46,04 34,37 Effort 435,95 325,40 normal 408,76 305,01 435,95 325,40 Moment Inférieur -3,11-2,32-3,45-2,57-3,45-2,57 fléchissant Supérieur -16,49-12,31 6,33 4,81-16,49-12,31 Milieu -9,78-7,30-10,56-7,89-10,56-7,89 Effort 814,90 608,28 normal 757,40 565,15 814,9 608,28 Les différentes combinaisons sont : ELU ELS Cas 1 : Cas 2 : Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 36

44 Les sollicitations et efforts maximum à retenir sont les plus élevés en valeur absolue de chacun des deux cas. Tableau 11 : Sections d armatures par parties d ouvrage PARTIE D OUVRAGE TABLIER RADIER PIEDROIT EXTREME PIEDROITS INTERIEURS Sollicitations KN.m/ml et KN/ml ELU ELS Moment fléchissant Moment fléchissant Moment fléchissant Effort normal Moment fléchissant Effort normal Section de Section d acier (cm²) béton (cm) b h Théorique Choix à gauche -207,63-154,88 31,50 2 x 8HA ,66 7HA16 à droite -193,31-144, ,44 2 x 8HA16 10,66 7HA16 au milieu 206,89 154, ,49 2 x 8HA16 12,65 7HA16 à gauche 90,23 67, ,19 8HA16 à droite 87,29 65, ,73 8HA16 au milieu -26,45-19, ,15 6HA12 Inférieur -98,33-73, Supérieur -172,09-128, Milieu 46,04 34, ,95 325, Inférieur -3,45-2, Supérieur -16,49-12, Milieu -10,56-7, ,90 608, ,73/face 10,40 soit 5,20/face 5HA12/face 5HA12/face III.4.2 Dimensionnement du mur en aile Les tableaux 12 et 13 ci-dessous donnent respectivement un récapitulatif des efforts et sollicitations (après application des différentes méthodes de calcul) que subissent la structure du mur en aile et les sections des armatures. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 37

45 Tableau 12 : Sollicitations et efforts appliqués sur le mur en aile Sections S1 S2 S3 S4 S5 x(m) h = 4,30 2h/3 = 2,87 h/2 = 2,15 f = 2 g = 1,05 V(x) (KN) 75,89 36,98 22, M(x) (KN.m) -119,04-39,95-18,73-56,64 49,97 N(x) (KN) 32,25 21,52 17,90 239, ,375 e = M/N 3,69 1,85 1, Les sollicitations sont calculées à l ELS compte tenu du type de fissuration (fissuration préjudiciable). Tableau 13 : Sections d armatures par parties d ouvrage Parties d ouvrage Voile Semelle Surfaces Sections d acier (cm²) élémentaires Théorique Choix S1 25,10 2 x 7HA16 S2 8,42 6HA14 S3 3,73 6HA14 Talon S4 6,29 6HA12 Patin S5 5,52 6HA12 Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 38

46 III.5 Estimation financière de l ouvrage Au terme des différentes études, une estimation générale du coût de l ouvrage a été effectuée. Le tableau 14 ci-dessous représente sommairement les états financiers par étapes d exécution des travaux de construction de l ouvrage. Tableau 14 : Estimation financière de l ouvrage DESIGNATIONS MONTANTS HORS TAXES EN F CFA Installation générale de chantier Travaux préparatoires Terrassement généraux Ouvrage de franchissement 1 module Ouvrage de franchissement général MONTANT TOTAL HORS TAXES TVA AU TAUX DE 18% MONTANT TTC IV. CONCLUSION ET RECOMMANDATIONS La réalisation de l ouvrage de franchissement (dalot) sur l axe Botou-Boulel contribuera d une manière remarquable au désenclavement de cette région et à l amélioration des conditions de vie des populations. L étude climatologique a été obtenu grâce aux données de la station synoptique de Fada N Gourma et de la station climatologique de Diapaga. Par les méthodes de ORSTOM et C.I.E.H, la crue de projet qui a une période de retour de cinquante (50) ans a pu être déterminée dans l étude hydrologique. Nous l obtenons donc égale à 285m 3 /s. Par le calcul de la crue de projet et certaines considérations de la zone d étude, nous avons pu choisir le type d ouvrage qui sera le mieux adapté. Tout en respectant la vitesse limite de 3m/s, le dimensionnement hydraulique nous a donné un dalot de 24 travées, d une longueur totale de 105,6 m, subdivisé en 8 modules de 3 ouvertures chacun. Chaque ouverture a une section de 4m x 4m. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 39

47 Afin que cet ouvrage puisse garantir une sécurité des usagers et sa pérennité, les épaisseurs des différents éléments ainsi que les sections d aciers et dispositions constructives ont été déterminées dans le dimensionnement structural. Une épaisseur de 0,30 m et des sections allant de HA 16 à HA10 ont été obtenues à partir des normes de calcul des ouvrages de franchissement. Enfin, le coût de réalisation de cet ouvrage a été exprimé à travers un devis quantitatif et estimatif, et cela pour s assurer de la faisabilité du projet. Cependant, cet ouvrage ne peut assurer sa fonctionnalité ni garantir sa pérennité sans un entretien régulier. Nous recommandons donc aux populations de contribuer à leur manière, un temps soit peu à l entretien de cet ouvrage, sans forcément attendre que tout vienne d une main extérieure, car elles en sont les premiers bénéficiaires. Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 40

48 VI. BIBLIOGRAPHIE [1]. Comité interafricain d études hydrauliques (CIER), de l Orstom, du Laboratoire commun de télédétection CEMAGREFIENGREF (LCT) et de la FAO, Triboulet, J.P., Nouvelot, J. F., Lamachère, J.M., Rodier, J., Puech, Ch., Faurès, J.M. et Mme Smith- Redfern, Ch.,. Crues et apports : manuel pour l estimation des crues décennales et des apports annuels pour les petits bassins versants non jaugés de l Afrique sahélienne et tropicale sèche [2]. HEMA, Bakary, (2011). Notes de Cour de Conception de Ponts, Master 2 (2IE) [3]. VAN TUU, Nguyen, LEMOINE, Bernard et POUPLARD, Jaques, Hydraulique Routière [4]. MESSAN, Adamah, (2012). Hydraulique routière partie 2: Ouvrage d art-conception et dimensionnement des petits ouvrages de franchissement routier. 24 mai [5]. Ministère de l équipement et du logement, Ministère de l économie et des finances, Cahier des prescriptions communes applicables aux marchés de travaux publics relevant des services de l équipement, Fascicule n 61 Conception, calcul et épreuves des ouvrage d art, Titre II- Programmes de charges et épreuves des ponts-routes. [6]. Nguyen VAN TUU, Bernard LEMOINE et Jacques POUPLARD, Hydraulique Routière Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 41

49 VII. ANNEXES ANNEXE 1 : Analyse et ajustement statistiques de la station climatologique de Diapaga... a ANNEXE 2 : Courbes climatologiques de la station synoptique de Fada N Gourma... d ANNEXE 3 : Tracé du bassin versant... f ANNEXE 4 : Abaques de détermination de paramètres de dimensionnement hydraulique... g ANNEXE 5 : Note de calcul dalot... h ANNEXE 6 : Abaques de détermination de paramètres de dimensionnement du mur en aile... i ANNEXE 7 : Note de calcul mur en aile... j ANNEXE 8 : Devis quantitatif et estimatif... l ANNEXE 9 : Plans d exécution du dalot... n ANNEXE 10 : Plans d exécution du mur en aile... o Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page 42

50 ANNEXE 1 : Analyse et ajustement statistiques de la station climatologique de Diapaga Analyse statistique des pluies maximales journalières du poste de Diapaga Résultats de l'ajustement Gumbel (Maximum de vraisemblance) Nombre d'observations: 30 Paramètres u alpha Quantiles q = F(X) (probabilité au non-dépassement) T = 1/(1-q) Intervalle de confiance T q XT Ecart-type (95%) Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page a

51 Graphique 2 : Analyse statistique des pluies maximales journalières du poste de Fada N Gourma Ajustement statistique des pluies annuelles par la loi normale ou la loi de Gauss Résultats de l'ajustement Normale (Maximum de vraisemblance) Nombre d'observations: 30 Paramètres mu sigma Quantiles q = F(X) (probabilité au non-dépassement) T = 1/(1-q) Intervalle de confiance T q XT Ecart-type (95%) Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page b

52 Graphique 3 : Analyse statistique des pluies annuelles par la loi normale ou la loi de Gauss Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page c

53 Humidité en (%) Température ( C ) DIMENSIONNEMENT HYDRAULIQUE ET STRUCTURAL D UN OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT ANNEXE 2 : Courbes climatologiques de la station synoptique de Fada N Gourma 45,00 Variation des températures de la zone d'étude TEMPERATURE MINIMUM (SOUS ABRI) ( C) TEMPERATURE MAXIMUM (SOUS ABRI) ( C) 40,00 35,00 30,00 25,00 20,00 15,00 10,00 5,00 0, Période Graphique 4 : Variation des températures mensuelles (station de Fada N Gourma) Variation de l'humidité de la zone d'étude HUMIDITE RELATIVE MINIMUM (%) HUMIDITE RELATIVE MAXIMUM (%) Mois Graphique 5 : Variation de l humidité (station de Fada N Gourma) Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page d

54 Cumul mensuel (mm) Valeur (mm) DIMENSIONNEMENT HYDRAULIQUE ET STRUCTURAL D UN OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT Variation de l'évaporation et de l'etp de la zone d'étude ETP Penman (mm) Evaporation BAC (mm) Période Graphique 6 : Variation de l évaporation et de l ETP (station de Fada N Gourma) Variation de la pluviométrie à Diapaga 250,0 200,0 150,0 100,0 50,0 0,0 Jan Fév Mar Avr Mai Juin Juil Aoû Sept Oct Nov Déc Période Graphique 7 : Variation de la pluviométrie mensuelles (station de Diapaga) Présenté par Edwige Yirdon HIEN Page e