Ville de Paris. Maître d Ouvrage : Ouvrage : Bâtiment 119, gare Dubois. Localisation : 62 Boulevard Ney, 18 ème arrondissement de Paris

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1 Maître d Ouvrage : Ouvrage : Localisation : Ville de Paris Bâtiment 119, gare Dubois 62 Boulevard Ney, 18 ème arrondissement de Paris RAPPORT DE DIAGNOSTIC STRUCTURE ET REHABILITATION VILLE DE PARIS Tour Gallieni 2 36 avenue du Général de Gaulle BAGNOLET SADI/BCO Direction du Logement et de l Habitat 17 Boulevard Morland Paris CEDEX France Tél. : Fax : Bâtiment Bd Ney, DIAGNOSTIC ET CAPACITE PORTANTE DES PLANCHERS ET CHARPENTE METALLIQUE Date Indice 26/08/ Rédacteur Vérificateur Approbateur N Aff. : SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI VISA

2 SOMMAIRE 1. OBJET PRESENTATION DES OUVRAGES INTERVENTION SUR SITE PLANCHERS HAUTS RDC ET R RELEVE DE LA CHARPENTE METALLIQUE CAPACITE PORTANTE DES PLANCHERS ET IMPLANTATION DES BUNGALOWS CAPACITE PORTANTE DES PLANCHERS AVIS SUR L IMPLANTATION DES BUNGALOWS ETUDE DE LA CHARPENTE METALLIQUE PRELEVEMENTS D ACIER VERIFICATION DE LA CHARPENTE SOUS LES CHARGES DE PROJET CONCLUSIONS DE L ETUDE CONCLUSION Aff. : SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 2/32

3 1. OBJET À la demande de la Ville de Paris, la société Structure et Réhabilitation a effectué une mission de diagnostic des planchers et de la charpente métallique du bâtiment 119, situé au 62 Boulevard Ney dans le 18 ème arrondissement de Paris. Cette mission s inscrit dans le cadre de la création d un centre d accueil d urgence, elle a pour objectif de vérifier la capacité portante des planchers et la résistance de la structure métallique du R+1 vis-à-vis des nouvelles charges projetées. 2. PRESENTATION DES OUVRAGES Le futur centre d accueil des migrants est situé dans l enceinte de l ancienne gare Dubois, repérée sur la carte ci-dessous. Bâtiment 119, Ancienne gare Dubois Figure 1. Localisation de l'ouvrage Le bâtiment 119 est un ancien hall de stockage de la SNCF. Il est de type R+1 et comporte un niveau de sous-sol partiellement enterré. La structure des planchers est de type poteau poutre dalle en béton armé. Sa trame est répétitive avec des espacements constants de 15 et 5 mètres respectivement dans le sens transversale et longitudinale du bâtiment. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 3/32

4 Espacement longitudinal : 5 m Poteaux Poutres principales Espacement transversal : 15 m Figure 2. Plan des porteurs au RDC Le niveau R+1 est de type ossature métallique et constitué de portiques à 3 travées de 16 m. Ces portiques sont espacés de 5 mètres en sens longitudinal. o La structure métallique se compose de poteaux et traverses en IPE 240 renforcés par des jarrets - type tronçon en T - de section 120 mm x 9.8 mm. o Les pannes sont de type IPE 100 au nombre de 5 par versant de toiture exceptées les pannes de faîtage, de noue et de rive et la couverture est constituée de panneaux en fibrociment. Ci-dessous une élévation sur les portiques. 6 m 7.80 m 16 m Figure 3. Portique à 3 travées Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 4/32

5 3. INTERVENTION SUR SITE L intervention sur site a eu lieu du 29 au 30 Juillet 2016 et a consisté en une reconnaissance du type de structure, la réalisation de sondages destructifs et non destructifs (type RADAR) sur planchers, le relevé géométrique de la charpente métallique et le prélèvement d échantillons pour la réalisation d essais en laboratoire. 3.1 PLANCHERS HAUTS RDC ET R Principe structurel La structure des planchers est en béton armé et se compose de : Poutres principales continues coulées en place : o de portée constante 15 mètres entre axes des poteaux ; o de section massive : retombée de 1660 mm, largeur variable de 800 à 1000 mm en PH RDC ; 500 x 1500 Rt mm² en PH R-1. Poutres secondaires continues préfabriquées : o de portée constante 5 mètres entre axes des poutres principales ; o de section constante 150 x 300 Rt mm². Dalles pleines coulées en place : on distingue 2 types de dalles : o o Dalles continues de 5 m de portée entre axes des poutres principales, épaisseur 12 cm ; Dalles isostatiques de 1.5 m de portée entre axes des poutres secondaires, épaisseur 14.5 cm Sondages non destructifs Un balayage RADAR a été réalisé sur les planchers à l aide d un appareil de type Structure Scan Mini. Les images obtenues sont présentées ci-après. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 5/32

6 Poutres principales RDC PH Espacement des cadres et étriers de la poutre principale en travée (30 cm) R+1 PB Nombre de barres sur le lit inférieur de la poutre principale (8 barres) Emprise de la poutre principale Nombre de barres continues sur appui de la poutre principale (8 barres) Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 6/32

7 R-1 - PH Espacement des cadres et des étriers en travée de la poutre principale (25-30 cm) Double écho Nombre de lits d acier en partie inférieure de la poutre (2 lits) Poutres secondaires R-1 PH Dalles Espacement des cadres en travée de la poutre secondaire (25 cm) RDC - PB Absence d aciers en partie supérieure de la dalle Aciers porteurs de la dalle Absence d aciers de continuité dans la dalle (scan le long d une poutre secondaire) Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 7/32

8 R+1 PB Lit d acier intermédiaire Limites de la dalle Présence d aciers de continuité dans la dalle (scan le long d une poutre principale) Lit d acier intermédiaire Limites de la dalle Présence d aciers de continuité dans la dalle (Scan en travée) R-1 PH Lit 1 Lit 2 Espacement des aciers porteurs dans la dalle en travée (lit 1 : 10 cm ; lit 2 : 20 cm) Lit 1 Lit 2 Espacement des aciers de répartition dans la dalle en travée (lit 1 : 20 cm ; lit 2 : 30 cm) Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 8/32

9 3.1.3 Sondages destructifs Localisation des sondages En PH R-1 et PH RDC, ont été réalisés les sondages en travée : o 2 sondages sur poutre principale en travée SDPt 1 et 2 ; o 1 sondage sur poutre secondaire en travée SDPt 3 ; o 2 sondages sur dalle en travée SDDt 2 et 3 ; o Un relevé des aciers inférieurs de la dalle (PH RDC) autour d une trémie existante SDDt 1. En raison de la redondance avec la structure du PH R-1 et de la grande hauteur sous dalle (6.50 m), les poutres secondaires du PH RDC et dalles associées n ont pas été sondées en sous face. SDDt3 SDDt2 SDPt2 SDPt3 Poutre principale Poutre secondaire Sens de portée des dalles Dalle Figure 4. Localisation des sondages sur poutres et dalles en PH R-1 Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 9/32

10 SDPt2 Poutre principale SDDt1 Poutre secondaire Dalle Figure 5. Localisation des sondages sur poutres et dalles en PH RDC En PB RDC et PB R+1, ont été réalisés des sondages sur appui : o 2 sondages sur poutre principale proche de l appui SDPa 1 et 2 ; o 2 sondages sur poutre secondaire proche de l appui SDPa 3 et 4 ; o Un relevé des aciers intermédiaires de la dalle (PB R+1) autour d une trémie existante (cf SDDt 1). Les balayages RADAR précédemment détaillés ont montrés l absence de la continuité des dalles appuyées sur les poutres secondaires. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 10/32

11 SDPa2 SDPa3 Poutre principale Poutre secondaire Figure 6. Localisation des sondages sur poutres et dalles en PB RDC SDPa4 SDPa1 Poutre principale SDDt1 Poutre secondaire Dalle Figure 7 Localisation des sondages sur poutres et dalles en PB R+1 Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 11/32

12 Résultats des sondages destructifs Les résultats des sondages sont présentés dans les fiches sondages présentent en annexe à ce rapport. Poutres principales o PH RDC, concerne les sondages SDPt1 et SDPa1 Le ferraillage se compose de : 1 lit de 8 TOR Ф32 mm en travée, enrobage 3.5 cm ; 1 lit de 8 TOR Ф32 mm sur appui, enrobage 8 cm ; Des cadres et étriers HA 8 espacés de 10 cm sur appuis et 30 cm en travée. Le schéma ci-dessous présente la disposition du ferraillage relevé en travée et sur appui. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 12/32

13 o PH R-1, concerne les sondages SDPt2 et SDPa2 Le ferraillage se compose de : 2 lits de 4 TOR Ф32 mm en travée, enrobage 2 cm ; 1 lit de 4 TOR Ф32 mm sur appui, enrobage 5 cm ; Des cadres et étriers HA 10 espacés de 15 cm sur appuis et 30 cm en travée. Le schéma ci-dessous présente la disposition du ferraillage relevé en travée et sur appui. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 13/32

14 Poutres secondaires, concerne les sondages SDPt3, SDPa3 et SDPa4 Le ferraillage se compose de : 2 lits de 2 TOR Ф16 mm en travée, enrobage 3 et 6.5 cm ; 1 lit de 2 TOR Ф16 mm sur appui, enrobage 10.5 cm ; des cadres et étriers TOR Ф8 mm espacés de 10 cm sur appuis et 25 cm en travée. Le schéma ci-dessous présente la disposition du ferraillage relevé en travée et sur appui. Dalles o Dalles continues de portée 5 m entre poutres principales, localisées en PH RDC, concerne le sondage SDDt1 Le ferraillage se compose de : 1 lit inférieur de HA 16 espacés de 20 cm, enrobage 1 cm ; 1 lit supérieur de HA 12 espacés de 30 cm, enrobage 3.5 cm depuis la surface ; L épaisseur de la dalle est de 12 cm. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 14/32

15 Le schéma ci-dessous présente la disposition du ferraillage relevé en travée et sur appui. o Dalles de portée 1.50 m entre poutres secondaires, concerne les sondages SDDt2 et SDDt3 Le ferraillage se compose de : 1 premier lit de treillis soudé, maille 10x20 cm, composé de Ф5 mm en sens porteur et de Ф3 mm en répartition, enrobage 1 cm ; 1 second lit de treillis soudé, maille 20x30 cm, composé de Ф3 mm, enrobage 2.5 cm ; L épaisseur de la dalle est de 14.5 cm. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 15/32

16 3.2 RELEVE DE LA CHARPENTE METALLIQUE Géométrie La charpente est composée de fermes tri-travées espacées de 5 m. Le bâtiment est composé de 3 blocs de dilatations de 5, 7 et 8 travées. La hauteur à la clef est de 7.80 m et la hauteur en noue ou en rive est de 6 m. les travées sont de 16 m entre axes des poteaux. Le contreventement de toiture est réalisé par des poutres au vent situées en rive des blocs de dilatation, les efforts horizontaux sont descendus à la structure béton (en PB R+1) par des palées situées au droit des poutres au vent. Ces palées verticales sont matérialisées par des croix de Saint-André Sections Les poteaux et traverses sont en profilés métalliques de type IPE 240. Les jonctions sont renforcées par des jarrets de section équivalente en T 120 x 10 mm². 4. CAPACITE PORTANTE DES PLANCHERS ET IMPLANTATION DES BUNGALOWS 4.1 CAPACITE PORTANTE DES PLANCHERS La capacité portante des planchers a été calculée à partir des résultats des sondages. On regroupe les calculs selon 2 types de planchers : Type 1 : Les planchers nervurés composés de dalles, poutres secondaires et de poutres principales. Ce type de plancher correspond à la totalité de la surface du PB RDC et à la grande majorité de la surface du PH RDC ; Type 2 : Les planchers non nervurés composés de dalles et de poutres principales. Ce type de plancher a été observé en PH RDC uniquement. Ci-dessous sont repérées les zones de plancher de type 2. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 16/32

17 Plancher type 2 Figure 8. Localisation des planchers non nervurés - PH RDC Hypothèses de calcul Les calculs ont été réalisés en en prenant en compte les masses volumiques suivantes : Masse volumique du béton armé : 25 kn/m 3 ; Masse volumique du revêtement : 22 kn/m 3 ; Le béton est supposé de classe C25/30 : f ck = 25 MPa. L acier est de type TOR, supposé de résistance caractéristique f yk = 400 MPa Calcul de la capacité portante des planchers Plancher de type 1 Ci-dessous le tableau des capacités portantes RDC PB Coffrage [cm²] ou épaisseur [cm] portée [m] Moment résistant [kn.m] Charge admissible (calcul isostatique) [kg/m²] Dalle 14,5 1, Poutre secondaire 15 x 30 Rt Poutre principale 50 x 1500 Rt La capacité du plancher est limitée par celle des poutres secondaires à 920 kg/m². Les calculs sont présentés en annexe. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 17/32

18 Plancher de type 2 Ci-dessous le tableau des capacités portantes R+1 PB Coffrage [cm²] ou épaisseur [cm] portée [m] Moment résistant [kn.m] Charge admissible (calcul isostatique) [kg/m²] Dalle 10,5 5 32,3 420 Poutre principale 80 x 1660 Rt La capacité du plancher est limitée par celle des dalles non nervurées à 420 kg/m². Les calculs sont présentés en annexe. 4.2 AVIS SUR L IMPLANTATION DES BUNGALOWS Hypothèses de calcul Les calculs ont été réalisés à partir des hypothèses suivantes : Module de type 1 : 2.5 tonnes, 18 m² ; Module de type 2 : 12 tonnes, 60m² ; Charge d exploitation : Extrait de la note envoyée le 11/08/2016 par Structure & Réhabilitation à la Ville De Paris : «L aménagement prévu est du type hébergement et correspond à une exploitation de catégorie A au sens de l Eurocode 1 (NF-EN AN ). La charge d exploitation à considérer est de 150 kg/m².» Calcul des charges apportées par les modules Les charges de poids propre amenées par les modules envisagés sont les suivantes : Module de type 1 : 2.5 / 18 = t /m² soit 139 kg/m². Module de type 2 : 12 / 60 = t /m² soit 200 kg/m². La charge d exploitation maximale prévue en phase projet est donc de = 350 kg/m² et inférieure à la charge admissible sur les planchers de 420kg/m². Extrait de la note envoyée le 11/08/2016 par Structure & Réhabilitation à la Ville De Paris : «Pour une exploitation du type logement avec mise en place des bungalows, les planchers du RDC et R+1 sont capables de reprendre les charges rapportées. Aucune disposition particulière des bungalows n est à prévoir. Les charges de bungalow sont réparties sur la dalle de manière surfacique (à plat).» Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 18/32

19 4.2.3 Avis sur l implantation des bungalows Module de type 1 : Selon les plans d exécution reçus le 11/08/2016. Les modules de type 1 seront posés via 4 ou 6 cales de 100 mm réparties sur la périphérie des bungalows. Emplacement prévu des appuis Figure 9. Localisation des appuis et répartition des charges - 6 appuis Figure 10. Localisation des appuis et répartition des charges - 4 appuis Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 19/32

20 Les charges initialement réparties se trouvent concentrées sur la dalle. o Poids propre : 4 appuis : 2500/4 = 625 kg ; 6 appuis : 2500*2/8 = 625 kg. o Charges d exploitation : 4 appuis : 150*18/4 = 675 kg ; 6 appuis : 150*18*2/8 = 675 kg. Combinaisons de charge : o ELS : 1.00 G Q = 1,3 tonnes ; o ELU : 1.35 G Q = 1.86 tonnes. La dalle est vérifiée au poinçonnement et aucune disposition particulière des bungalows de type 1 n est à prévoir. (Voir les annexes) Module de type 2 : Selon le plan d implantation des bungalows, reçu le 03/08/2019, les modules de type 2 ont une emprise d environ 14 x 4.3 m Module de type 2 Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 20/32

21 En envisageant la disposition de 3 longrines en sous face du module, telles que représentées cidessous : Longrine La longrine intermédiaire sera la plus sollicitée : o Poids propre : / 2 = 6000 kg, soit pour une largeur de 4.3 m une charge répartie équivalente de 1400 kg/m. o Charges d exploitation : 150*60/2 = 4500 kg, soit pour une largeur de 4.3 m une charge répartie équivalente de 1050 kg/m. Combinaisons de charge : o ELS : 1.00 G Q = 2.45 tonnes/m ; o ELU : 1.35 G Q = tonnes/m. Ces charges étant très largement supérieures à la capacité des dalles et des poutres secondaires, les modules de type 2 devront s appuyer sur les poutres principales par exemple via des profilés métalliques de section HEB 200 ou supérieur pour un acier de type S235. (Voir les annexes) Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 21/32

22 5. ETUDE DE LA CHARPENTE METALLIQUE 5.1 PRELEVEMENTS D ACIER Localisation des prélèvements 2 prélèvements ont été réalisés : Prélèvement n 1 : Prélèvement d un échantillon de semelle de profilé IPE 240 en pied d un poteau intermédiaire sur la ferme située à l extrémité sud-est du bâtiment ; Prélèvement n 2 : Prélèvement d un échantillon d une cornière 50 x 370 x 3.5 sur une diagonale de palée verticale déjà sectionnée lors de notre visite. Les 2 prélèvements sont repérés sur le plan ci-dessous. PA2 PA Prélèvement d acier PA1 Figure 11. Localisation des prélèvements d'acier niveau R+1 Figure 12. Zone de prélèvement n 2 Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 22/32

23 5.1.2 Résultats des essais de traction Les analyses réalisées en laboratoires montrent que : L acier de charpente est de type S235 ; DESCRIPTION des PRELEVEMENTS Sondage Prélèvement n 2 Longueur du prélèvement 188 mm Largeur du prélèvement 29 mm Epaisseur du prélèvement 10 mm Poids du prélèvement 406,3 g Nature du prélèvement Acier plat PHOTOGRAPHIE DU PRELEVEMENT PARAMETRES MECANIQUES ET CHIMIQUES Essais de traction sur acier (NF EN ) Limite à la rupture Rm 476 MPa Contrainte à la limite élastique conventionnelle à 0,2 R p0,2 351 MPa Allongement à la rupture A 26,0 % Module de Young 206 GPa Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 23/32

24 L acier de contreventement est de type S235. DESCRIPTION des PRELEVEMETS Sondage Prélèvement n 1 Longueur du prélèvement 370 mm Largeur du prélèvement 50 mm Epaisseur du prélèvement 3,5 mm Poids du prélèvement g Nature du prélèvement Profilé PHOTOGRAPHIE DU PRELEVEMENT PARAMETRES MECANIQUES ET CHIMIQUES Essais de traction sur acier (NF EN ) Limite à la rupture Rm 435 MPa Contrainte à la limite élastique conventionnelle à 0,2 R p0,2 331 MPa Allongement à la rupture A 34,5 % Module de Young 209 GPa Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 24/32

25 5.2 VERIFICATION DE LA CHARPENTE SOUS LES CHARGES DE PROJET Extrait de la note envoyée le 11/08/2016 par Structure & Réhabilitation à la Ville De Paris : «Le projet prévoit la réalisation de plusieurs ouvertures sur la façade du R+1. Cependant la proportion d ouvertures sur l enveloppe du bâtiment à un impact sur les efforts de vents à considérer dans la justification de la structure. Suivant l Eurocode 1 (NF-EN ), on distinguera les bâtiments «ouverts» (plus de 30% d ouvertures sur au moins 2 façades) et les bâtiments «fermés». Proportion d ouvertures sur chaque façade du bâtiment en phase projet : Façade NORD- OUEST : 13,8% Façade SUD- OUEST : 22,9% Façade SUD- EST : 16,9 % Façade NORD- EST : 27,4% Suivant les derniers plans à disposition, le bâtiment présente donc moins de 30% d ouvertures sur chaque façade et peut donc être considéré comme «fermé». L étude structurelle des portiques du R+1 a été réalisée dans cette configuration. [ ] Une étude structurelle a également été menée en supposant une évolution du projet pour avoir un bâtiment «ouvert».» Principe du calcul Modélisation 2D de la charpente dans le plan des fermes ; Une modélisation élément fini de la charpente a été réalisée à l aide du logiciel Advance Design de GRAITEC. Figure 13. Modèle 2D d un portique à 3 travées Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 25/32

26 Figure 14. Appui rotule Figure 15. Encastrement Montant-Traverse Introduction des cas de charge unitaires Calcul des sollicitations en combinaison d Etat Limite Ultime avec le vent pour action dominante : 1.35 G V ; Récupération des contraintes équivalentes de Von Mises et comparaison des valeurs avec les contraintes admissibles par l acier. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 26/32

27 5.2.2 Hypothèses du calcul Matériaux Les calculs ont été réalisés en en prenant en compte les masses volumiques suivantes : Masse volumique du métal : 78,5 kn/m3 ; L acier est supposé de classe : S235 soit une résistance limite élastique de 235 MPa Poids propre Le poids propre de la couverture est négligé en comparaison des effets du vent. Le poids propre des pannes IPE 100 transférant les charges de la couverture et des solives vers les poutres treillis ou les portiques est négligé (action favorable vis-à-vis d un vent ascendant). Le poids propre de l ossature métallique est calculé par le logiciel Neige La charge de neige selon l Eurocode est S = 0.40 kn/m² : Valeur caractéristique : sk = 0.45 kn/m² ; Coefficient de forme : µi = 0.8 pour α = 12 ; Ce = 1 ; Ct = 1. Cette charge est considérée sans concomitance avec les charges de vent Vent La valeur du vent est déterminée selon l Eurocode 1-4 pour le cas de surcharge ascendante sur : une toiture à multiple versants pour la situation de projet «un bâtiment fermé» ; une toiture isolée à multiples versants pour la situation de projet «bâtiment ouvert». Le cas de la charge ascendante est dimensionnant. Les détails du calcul sont donnés ci-dessous : Vitesse de référence : V b,0 = 24 m/s ; Vitesse moyenne : V m (z) = m/s ; Turbulence : I v = ; Pression de pointe : q p (z) = 602 N/m² ; Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 27/32

28 Bâtiment fermé : Coefficients de pression en toiture (versants numérotés dans le sens du vent) : Versant n Cpe,10 0,2 /-0,6-1,1-0,6-1,1-0,6-1,1 Cpi 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 Cp,net -0,8-1,3-0,8-1,3-0,8-1,3 La pression aérodynamique [N/m] exercée sur les traverses des portiques est : Entraxe des fermes : 5 m W En façade : C pe,10 = 0.71 au vent et 0.32 sous le vent soit : 2130 et 960 N/m sur les poteaux de rive respectivement au vent et sous le vent. Bâtiment ouvert : Coefficients de pression en toiture : C p,net = uniforme. Soit une pression aérodynamique exercée sur les traverses des portiques de 5300 [N/m]. Effet du frottement : 2300 N par mètre linéaire de toiture soit 2.3*5 = 11.5 kn appliqués en tête de portique. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 28/32

29 5.2.3 Calcul des sollicitations Comparaison des sollicitations maximales sous les cas de charge de neige et de vent Sollicitations sous l action du vent (prise en compte du vent ascendant et du vent latéral agissant sur les façades au vent et sous le vent (ici en situation de projet «bâtiment fermé»). Sollicitations sous l action de la neige Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 29/32

30 Les contraintes maximales sont obtenues dans le cas des charges de vent. La combinaison ELU avec le vent comme action dominante est donc dimensionnante. Contrainte maximale atteinte sous les sollicitations de l état limite ultime 1.35 G V o Situation de projet 1 : Bâtiment fermé σ (MPA) RESULTATS DE MODELISATION : BATIMENT FERME (OK) Contrainte totale dans la structure. o Situation de projet 2 : Bâtiment ouvert σ (MPA) RESULTATS DE MODELISATION : BATIMENT OUVERT (KO) Contrainte totale dans la structure. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 30/32

31 5.3 CONCLUSIONS DE L ETUDE Extrait de la note envoyée le 11/08/2016 par Structure & Réhabilitation à la Ville De Paris : «Sous l hypothèse d acier du type S235 (hypothèse défavorable en attendant les résultats d essais de traction sur l acier), l analyse des sollicitations dans la structure modélisée montre que les contraintes appliquées restent inférieures aux contraintes admissibles pour chaque élément (voir le paragraphe de ce rapport). Le projet actuel avec la dépose de certains éléments en façade, n a pas d impact sur la structure métallique du R+1. Une étude structurelle a également été menée en supposant une évolution du projet pour avoir un bâtiment «ouvert». Les contraintes appliquées sur la structure dans ce cas sont alors supérieures aux contraintes admissibles (voir le paragraphe de ce rapport). Si les résultats d essai sur l acier confirment l hypothèse d un acier de type S235, il faudrait dans ce cas renforcer la structure. Si par contre on a un acier du type S355 il n y aurait pas d impact sur la résistance de la structure.» Les résultats des essais réalisés en laboratoire montrent que les aciers sont de type S235. Les conclusions précédemment demeurent valables : - dans l état actuel du projet aucun renforcement n est nécessaire ; - en supposant l évolution du projet vers un bâtiment «ouvert» au sens de la norme NF- EN (plus de 30% d ouvertures sur au moins 2 façades), la structure devra être renforcée. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 31/32

32 6. CONCLUSION La société Structure et Réhabilitation a effectué une mission de diagnostic des planchers et de vérification en situation de projet de la charpente métallique du bâtiment 119 de l ancienne gare Dubois, située au 62 boulevard Ney, dans le 18ème arrondissement de Paris. Le diagnostic et l étude structurelle des planchers et charpente métallique du bâtiment 119 montrent que le bâtiment est capable de reprendre les charges rapportées dans le cadre des aménagements prévus dans le projet actuel. En supposant l évolution du projet vers un bâtiment «ouvert», la charpente métallique devra être renforcée. Aucune disposition particulière n est à prévoir pour l implantation des bungalows de type 1 (2.5 t, 18 m²). Les bungalows de type 2 (12 t, 60 m²) devront être appuyés sur les poutres principales des planchers par exemple via des profilés métalliques de section minimum HEB 200 pour un acier de type S235. Aff. n SSB R. LE GUILLOU A. TCHOULA A. SALHI 32/32