RIDEAU THERMIQUE REFLEX SOL

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1 T rue de Paradis Paris - France ETABLISSEMENTS ADEIMA REFLEX SOL RIDEAU THERMIQUE REFLEX SOL ETUDES DES PERFORMANCES Juillet 2017 Version 1 V1 R. Georges Validation : T. Metge

2 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» Sommaire 1. OBJECTIFS FACTEURS SOLAIRES RESULTANTS POUR DIFFERENTS COMPLEXES VERRIERS CHOIX DES COMPLEXES VERRIERS TESTES HYPOTHESES DE CALCULS FACTEURS SOLAIRES RESULTANTS CORRESPONDANCE AUX VITRAGES DE LA NORME EN ETUDE DE L IMPACT DE LA LAME D AIR OBJECTIFS SIMULATIONS AMELIORATION DE L ISOLATION THERMIQUE / 12

3 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» 1. OBJECTIFS L objet de cette mission «d étude des performances» est d aider à renforcer la communication technique d Adeima sur le produit «Reflex sol - rideau thermique», via les compétences spécifiques de Eléments Ingénieries vis-à-vis du comportement énergétique des façades. En effet, en tant que praticiens de la Maitrise d Œuvre (conception et suivi de chantier), nous apprécions le potentiel spécifique des produits Réflex sol, recommandés régulièrement dans nos projets d architecture. Cependant, nous constatons également la difficulté à les maintenir jusqu à livraison (notamment face à la concurrence, bien implantée auprès des prescripteurs et des entreprises, en dépit de produits généralement moins performants) et donc la nécessité d une documentation technique, voire d un argumentaire, à destination des façadiers, BET et architectes, pour favoriser leur prescription et à leur maintien jusqu à la livraison. Il s agit ainsi de fournir à Adeima les éléments techniques permettant d établir une communication solide, scientifique et donc indéniable, qui assure la performance in fine des bâtiments construits. Certains éléments existent déjà chez Reflex sol (notamment les caractéristiques détaillées des produits : transmission solaires, réflexion, etc.). Il s agit donc de les valoriser et de les compléter. Ce document se décompose ainsi en trois parties complémentaires : - Présentation du facteur solaire résultant de l ensemble [vitrage + rideau thermique] pour différents types de complexes verriers - Analyse de l impact de la lame d air entre le complexe de vitrage et le rideau - Présentation de l amélioration de la performance d isolation thermique U, due à la présence du rideau 3 / 12

4 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» FACTEURS SOLAIRES RESULTANTS POUR DIFFERENTS COMPLEXES VERRIERS Il s agit ici d exposer les résultats de calculs de facteur solaire de l ensemble [vitrage + rideau thermique] pour les différents types de complexes verriers qui sont les plus courants sur les projets de façade actuels. Les simulations ont été réalisées sur le logiciel WIS, en utilisant les caractéristiques solaires testées du rideau et les caractéristiques de produits verriers disponibles sur le marché Choix des complexes verriers testés Les calculs ont été menés sur les complexes verriers suivants : Nom du complexe de vitrage SV clair Composition du vitrage Simple vitrage clair de 4mm DV clair Double vitrage clair 4/12/4 : - 4 mm - 12 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm Illustration (source : Saint-Gobain ) DV clair lowe face 2 Double vitrage clair 4/16/4 faiblement émissif en face 2 : - 4 mm avec couche lowe (face 2) - 16 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm DV clair lowe face 3 Double vitrage clair 4/16/4 faiblement émissif en face 3 : - 4 mm - 16 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm avec couche lowe (face 3) DV feuilleté lame 1 lowe face 2 DV feuilleté lame 2 lowe face 2 Double vitrage avec lame 1 feuilletée 44.2/16/4 faiblement émissif en face 2 : - 4 mm - Couche PVB - 4mm avec couche lowe (face 2) - 16 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm Double vitrage avec lame 2 feuilletée 4/16/44.2 faiblement émissif en face 2 : - 4mm avec couche lowe (face 2) - 16 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm - Couche PVB - 4 mm 4 / 12

5 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» DV solaire lowe face 2 Double vitrage 4/16/4 à couche solaire et faiblement émissive en face 2 : - 4 mm avec couche solaire (face 2) - 16 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm DV extra clair Double vitrage extra-clair 4/12/4 : - 4 mm extra-clair - 12 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm extra-clair DV extra clair lowe face 2 DV extra clair lowe face 3 Double vitrage extra-clair 4/16/4 faiblement émissif en face 2 : - 4 mm extra-clair avec couche lowe (face 2) - 16 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm extra-clair Double vitrage extra-clair 4/16/4 faiblement émissif en face 3 : - 4 mm extra-clair - 16 mm de cavité avec remplissage argon à 90% - 4 mm extra-clair avec couche lowe (face 3) 1.2. Hypothèses de calculs La baie considérée dans les calculs mesure 1.50m par 1.80m. Le rideau est positionné côté intérieur, ménageant une lame d air d épaisseur conventionnelle 50 mm entre le verre et le rideau - cette lame d air étant soumise à étude d impact présentée ci-après. Dans le cas de référence, cette lame d air est donc ventilée naturellement en bas, en haut et sur les deux côtés du rideau. Figure 1: Lame d air entre le verre et le rideau de 50 mm 5 / 12

6 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» 1.3. Facteurs solaires résultants Les calculs de Facteur Solaire, sont réalisés selon la norme ISO , en conditions d été (500 W/m 2, 25 C intérieur et extérieur) % Facteurs solaires résultants pour différents complexes verriers 61% 54% SV clair DV clair DV clair lowe face 2 43% DV clair lowe face 3 52% DV feuilleté lame 1 lowe face 2 33% DV feuilleté lame 2 lowe face 2 46% DV solaire lowe face 2 DV extra clair FS sans rideau FS avec rideau % d'amélioration 64% 56% DV extra clair lowe face 2 50% DV extra clair lowe face 3 On s intéresse à la fois au facteur solaire résultant avec le rideau intérieur, mais aussi à l écart entre le cas sans rideau et le cas avec rideau lequel gagne à être maximal. On peut donc conclure que le rideau Réflex sol thermique permet bel et bien une amélioration importante du contrôle solaire des vitrages (même pour les vitrages «solaires» ou feuilletés). L écart sans/avec rideau est maximal avec un vitrage clair et à fortiori extra-clair. 6 / 12

7 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» 1.4. Correspondance aux vitrages de la norme EN14501 Certains complexes testés correspondent aux vitrages standards de la norme EN : Complexe de vitrage SV clair DV clair DV clair lowe face 3 DV solaire lowe face 2 Vitrage de la norme EN A B C D Cette norme permet de comparer l efficacité des rideaux disponibles sur le marché. Les résultats correspondants sont : 1.00 Facteurs solaires résultants pour les complexes verriers de la norme EN % 61% 43% 46% 0.00 A B C D FS sans rideau FS avec rideau % d'amélioration Sous forme numérique : complexe de vitrage Vitrage de la norme EN SV clair A 0.28 g TOT INT DV clair B 0.31 DV clair lowe face 3 C 0.37 DV solaire lowe face 2 D / 12

8 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» 2. ETUDE DE L IMPACT DE LA LAME D AIR 2.1. Objectifs L énergie solaire transmise à travers l ensemble [vitrage + rideau], correspond à la somme des énergies transmises selon les différents modes de transferts : énergie directe, rayonnée, transmise par convection et transmise par ventilation. C est la part de ce dernier mode de transfert que nous tentons de qualifier ici. Dans le paragraphe précédent, nous avons fait l hypothèse d une lame d air de 50 mm ventilée naturellement sur chaque côté, y compris ventilation haute et basse. Les questions posées sont les suivantes : - Cette hypothèse a-t-elle un impact fort sur les résultats? - Peut-on la faire varier pour trouver la meilleure préconisation en termes de performance énergétique? 2.2. Simulations Dans un premier temps, la suppression totale de cette ventilation naturelle de la lame d air permet de prendre conscience de la part relativement importante du transfert thermique par ventilation. En effet, sur le cas simulé du double vitrage clair lowe face 3, on obtient un facteur solaire de 0.27 pour le cas fictif sans ventilation, contre 0.37 avec lame d air ventilée de 50 mm. Dans un second temps, nous faisons l hypothèse que le rideau reste ventilé naturellement sur les côtés et en bas mais pas par le haut. Cette combinaison correspond au cas réaliste d un rideau placé sur rail type «chemin de fer» devant la baie : Figure 2 : rail de rideau, type "chemin de fer" Impact du type de ventilation de la lame d'air sur le facteur solaire (DV lowe face3) mm 50mm 50mm ventilée ventilée sauf en haut non ventilée La pose sur rail type «chemin de fer» permet donc d améliorer la performance à hauteur de 1 point de facteur solaire résultant, par rapport à la pose sur tringle. 8 / 12

9 Facteur solaire résultant Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» Dans un troisième temps, nous faisons varier l épaisseur de la lame d air entre vitrage et rideau : Figure 3: Lame d air entre le verre et le rideau de largeur variable Impact de l'épaisseur de la lame d'air sur le facteur solaire (DV lowe face3) Epaisseur de la lame d'air Nous pouvons déduire de ces résultats qu entre 10 et 150 mm, plus l épaisseur de lame d air est faible, plus le rideau est efficace contre la surchauffe solaire. Cependant, pour des raisons de mise en œuvre, on peut difficilement atteindre des épaisseurs inférieures à 50 mm. Or, à partir de cette épaisseur, le facteur solaire ne varie que faiblement et atteint une valeur stable à partir de 150 mm. Du point de vue de la performance solaire, la recommandation de mise en œuvre serait donc de placer le rideau au plus proche du vitrage, tout en garantissant la maniabilité : l épaisseur de 40 à 50 mm paraît cohérente. Au-delà de cette épaisseur, le contrôle solaire est peu variable. 9 / 12

10 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» 3. AMELIORATION DE L ISOLATION THERMIQUE Le rideau thermique Reflex sol possède également une fonction d isolant thermique d hiver. L étude s attache à quantifier cet effet Impact du rideau thermique sur les déperditions L objectif de cette étude est de quantifier l amélioration sur les déperditions permise par le rideau thermique et sa lame d air. NB : les tests ont été menés sur la base d une cavité d air entre le vitrage et le rideau thermique de 50 mm, naturellement ventilée via les ouvertures haute, basse et sur les côtés. On constate ainsi que les performances sont améliorées de : - 36% dans le cas d un simple vitrage (A), avec un gain de 2,09 W/m 2.K grâce au rideau thermique - 28% dans le cas d un simple double vitrage ancien (B), avec un gain de 0,78 W/m 2.K - 19% dans le cas d un double vitrage thermiquement performant (C), avec un gain de 0,2 W/m 2.K - 18% dans le cas d un double vitrage à contrôle solaire (D thermiquement aussi performant que le cas C), avec un gain de 0,19 W/m 2.K Amélioration de l'isolation thermique de la paroi selon les vitrages de la norme EN W/(m².K) 6.00 W/(m².K) 5.00 W/(m².K) 4.00 W/(m².K) 3.00 W/(m².K) 2.00 W/(m².K) 1.00 W/(m².K) % % 19% 18% % 35% 30% 25% 20% 15% 10% 5% tranmission thermique de la paroi avec rideau tranmission thermique de la paroi sans rideau gain apporté par le rideau 0.00 W/(m².K) A B C D 0% Il apparait ainsi clairement que l impact de la toile thermique est significatif, même avec des double-vitrages de dernière génération. Il s agit d une information performancielle qui peut être intégrée à la RT 2012, sous la forme du coefficient U j/n, lequel sert précisément à tenir compte de la résistance thermique additionnelle de la fermeture et de la lame d air intermédiaire. 10 / 12

11 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» Etude d impact de la lame d air sur un double vitrage performant (16 mm d argon + couche low E) NB : Dans ce cas sans ensoleillement (donc typiquement nocturne), la position de la couche d argon (face 2 ou 3) est sans impact. L objectif de cette étude est de préciser le rôle et l impact de la lame d air dans le gain en déperditions thermiques. En effet, comme vu précédemment, l épaisseur et la ventilation de cette lame d air jouent un rôle dans le bilan thermique général de la façade. Amélioration de l'isolation thermique de la paroi (DV lowe face3) 1.20 W/(m².K) 1.00 W/(m².K) 0.80 W/(m².K) 0.60 W/(m².K) 0.40 W/(m².K) 0.20 W/(m².K) % 22% % 19% 50% 40% 30% 20% 10% tranmission thermique de la paroi gain apporté par le rideau 0.00 W/(m².K) sans rideau ventilée ventilée sauf en haut ventilée ventilée sauf en haut 0% 50mm 100 mm L isolation thermique de la paroi vitrée seule est ainsi améliorée de l ordre de 16 à 22% par la présence du rideau, en fonction des caractéristiques de mise en œuvre (pose sur rail «chemin de fer» ou tringle, et épaisseur de la lame d air). 11 / 12

12 Reflexsol Etude des performances du «Rideau Thermique» 4. CONCLUSIONS Cette étude, dont l objectif est d informer Adeima sur les performances de son produit «Reflex sol - rideau thermique», a permis d évaluer les performances en contrôle solaire et en déperditions thermiques du produit. Le document a donc présenté les calculs de facteur solaire résultant (norme ISO ) pour différents complexes vitrés. Outre la valeur du Facteur Solaire avec rideau, c est aussi l écart entre le vitrage sans rideau et avec rideau qui est intéressant. On constate ainsi : - Que le rideau thermique permet une amélioration importante du contrôle solaire des vitrages (même pour les vitrages «solaires» ou feuilletés). - Que l écart sans/avec rideau est maximal avec un vitrage clair et à fortiori extra-clair. Par ailleurs, l impact de la lame d air a été évalué, en fonction de son épaisseur (10 à 150 mm) et de sa ventilation (ouverture haute, etc.) On en conclue : - Que la ventilation de la lame d air a un impact significatif sur le Facteur Solaire : pour un double vitrage clair (FS = 0.37, contre 0.27 dans un cas théorique «non ventilé») - Qu à partir de 50 mm de lame d air le facteur solaire ne varie que faiblement et atteint une valeur stable à partir de 150 mm ; - Du point de vue de la performance solaire, la recommandation de mise en œuvre serait de placer le rideau au plus proche du vitrage, tout en garantissant la maniabilité : l épaisseur de 40 à 50 mm paraît cohérente Enfin, l étude s est attachée à mettre en évidence l amélioration permise par le rideau thermique et sa lame d air, vis-à-vis des déperditions nocturnes. - L augmentation est quantitativement et relativement supérieure pour une façade très déperditive (36%, gain de 2,09 W/m 2.K) que pour un double vitrage thermiquement performant (19% et 0,2 W/m 2.K). - Même dans ce dernier cas, elle reste tout à fait significative, au regard des objectifs de la RT Cet ajout de performance peut d ailleurs être intégré au calcul réglementaire RT 2012 ou RT existant, sous la forme du coefficient «U j/n» - Enfin, l impact d une ventilation de la lame d air a été également quantifiée dans ces conditions. Ainsi, lorsque la ventilation de la cavité est limitée aux ouvertures basses et aux côtés, le gain d isolation atteint environ 22% (au lieu de 19%) pour un gap de 50 mm et 19% (au lieu de 16%) pour un gap de 100 mm. 12 / 12

13 Dossier P Document DE/3 - Page 1/3 RAPPORT D'ESSAI Demandeur : ADEIMA 10 rue Farman ZI Flassian LIMOUX Référence et date de la commande : 2/12/2016 Accord sur devis 2016/13850 Objet : Détermination de la résistance thermique d un panneau pour store intérieur dédié à la protection solaire Documents de référence : Norme ISO 8302 Identification des échantillons : Rideau thermique marque : REFLEX SOL La reproduction du présent document n'est autorisée que sous sa forme intégrale.

14 Dossier P Document DE/3 - Page 2/3 1. IDENTIFICATION DU PRODUIT Le demandeur a remis au Laboratoire National de métrologie et d'essais (LNE) 2 paires d échantillons de dimensions nominales 610 x 610 et d épaisseur comprise entre 10 et 15 mm. Les panneaux sont constitués d un matelas isolant intérieur (ouate de polyester) entre 2 tissus polyester (l un métallisé, l autre décoratif uni bleu). Le produit est désigné : Rideau thermique (marque REFLEX SOL). 2. CARACTERISTIQUES DES EPROUVETTES D'ESSAI Pour respecter les contraintes géométriques de l appareil de mesure, les éprouvettes d essais sont constituées chacune de 2 panneaux superposés. De plus, pour rendre les faces des panneaux parallèles, les coutures sont retirées. éprouvettes Dimensions L (mm) x l (mm) x d (mm) Masse volumique (kg/m 3 ) P R1a+b 616 x 614 x 22 32,7 P R2a+b 616 x 616 x 22 33,5 L = longueur l = largeur d = épaisseur Tableau 1 : caractéristiques des éprouvettes d essai L épaisseur des 2 panneaux superposés a été mesurée (sous une contrainte de 50 Pa) au moins égale à 22 mm. L épaisseur, pendant l essai, a été maintenue à 22 mm grâce à des cales. 3. CONDITIONS DE LA MESURE La mesure de la conductivité thermique a été réalisée conformément aux dispositions de la norme internationale ISO 8302 (méthode de la plaque chaude gardée). 4. RESULTATS DE LA MESURE Date de la mesure : 16/01/17 Identification des éprouvettes : P R1a+b & R2a+b Epaisseur moyenne des éprouvettes pour la mesure d m : 22,0 mm Densité de flux (W/m 2 ) faces chaudes ( C) Températures Ecart de Résistance Conductivité moyennes Température thermique ( C) ( C) (m 2.K/W) faces froides ( C) Thermique équivalente (W/(m.K)) Φ/(2.S) θ c1 θ c2 θ f1 θ f2 θ m1 θ m2 θ m θ 1 θ 2 θ m R m λ eq 29,99 17,4 17,6 2,5 2,5 9,9 10,1 10,0 14,9 15,1 15,0 0,500 0,044 0 Tableau 2 : mesure de résistance thermique

15 Dossier P Document DE/3 - Page 3/3 5. SYNTHESE DES RESULTATS Référence produit Epaisseur moyenne d (mm) Masse Volumique MV (kg/m 3 ) Température moyenne T m ( C) Résistance thermique R (m².k/w) Rideau thermique (REFLEX SOL) 11,0 33,1 10,0 0,250 Tableau 3 : synthèse des résultats Trappes, le 20 janvier 2017 Réalisation des essais Yann GARCIA Le Responsable Technique Alain KOENEN Les résultats ne sont applicables qu'aux échantillons, aux produits ou aux matériels soumis au LNE et tels qu'ils sont définis dans le présent document.

16 Dossier P Document DMSI/1 Page 1/15 RAPPORT D'ESSAI Demandeur : SARL ADEIMA 10 rue Farman ZI de Flassian LIMOUX Date de la demande : 2/12/2016 Accord sur devis 2016/13850 Objet : Mesure de la réflexion, de la transmission et détermination de l absorption solaire et lumineuse d un rideau thermique. Document de référence : NF EN 410 : Avril 2011 La reproduction du présent document n'est autorisée que sous sa forme intégrale. Il comporte 15 pages.

17 Dossier P Document DMSI/1 Page 2/15 1. IDENTIFICATION DU MATERIEL Constructeur : REFLEX'SOL Echantillon : Rideau thermique 2. PRINCIPE DE LA MESURE Les facteurs spectraux de réflexion et de transmission de l'échantillon ont été mesurés à l'aide d'un spectrophotomètre double faisceau du laboratoire, référencé Les facteurs d absorption sont déduits de ces mesures d après la relation τ+ρ+α =1 C'est à partir de ces valeurs que sont calculées les caractéristiques lumineuses et solaires à l'aide de la méthode de calcul défini dans la Norme NF EN 410: CONDITIONS DE REALISATION DE LA MESURE 3.1 REFLEXION Le spectrophotomètre est équipé d'une sphère intégrante de diamètre 150 mm. L'étalonnage du spectrophotomètre a été effectué avec un étalon en halon référencé 361M166Z. L'échantillon est éclairé sous un angle de 8. Le flux mesuré est le flux hémisphérique réfléchi, spéculaire inclus. Le domaine spectral mesuré s'étend de 300 nm à 2500 nm. L'intervalle spectral isolé par l'élément dispersif est de 4,0 nm de 300,0 nm à 860,8 nm et inférieur à 20 nm de 860,8 nm à 2500,0 nm. Le temps d'intégration est : 0,40 s. L'ouverture géométrique des faisceaux du spectrophotomètre est de 3. La surface d'analyse est de 15 mm x 9 mm. L'échantillon est mesuré en l'état. La température de la salle de mesure est de 23,0 C ± 2,0 C.

18 Dossier P Document DMSI/1 Page 3/ TRANSMISSION Le spectrophotomètre est équipé d'une sphère intégrante de diamètre 150 mm. Le domaine spectral mesuré s'étend de 300 nm à 2500 nm. L'intervalle spectral isolé par l'élément dispersif est de 4,0 nm de 300,0 nm à 860,8 nm et inférieur à 20 nm de 860,8 nm à 2500,0 nm. Le temps d'intégration est : 0,40 s. L'ouverture géométrique des faisceaux du spectrophotomètre est de 3. La surface d'analyse est de 15 mm x 9 mm. L'échantillon est mesuré en l'état et positionné normalement au faisceau. La température de la salle de mesure est de 23,0 C ± 2,0 C. 4. RESULTATS 4.1. VALEURS SPECTRALES Les résultats sont donnés sous la forme d'un tableau à partir de la page 10. Les valeurs sont données tous les 5,0 nm. Le graphe correspondant est fourni à la suite CARACTERISTIQUES LUMINEUSES réflexion lumineuse ρ ν transmission lumineuse τ ν Facteur d absorption lumineuse α ν 0,7149 0,0028 0, CARACTERISTIQUES SOLAIRES réflexion solaire ρ e transmission solaire τ e Facteur d absorption solaire α e 0,7305 0,0049 0, INCERTITUDES SUR LES MESURES L'incertitude absolue sur les valeurs des longueurs est de 0,50 nm. Les incertitudes élargies mentionnées sont celles correspondant à deux fois l incertitude-type composée.

19 Dossier P Document DMSI/1 Page 4/15 Identification du matériel : Rideau thermique Date de la mesure : 12 janvier 2017 Mesure réalisée par : Philippe DUPONT et François BUTEAU réflexion réflexion 300 0,5669 0, ,7155 0, ,5857 0, ,7158 0, ,6122 0, ,7158 0, ,6317 0, ,7158 0, ,6449 0, ,7159 0, ,6551 0, ,7158 0, ,6631 0, ,7158 0, ,6669 0, ,7159 0, ,6696 0, ,7160 0, ,6732 0, ,7160 0, ,6774 0, ,7158 0, ,6812 0, ,7158 0, ,6839 0, ,7161 0, ,6854 0, ,7157 0, ,6891 0, ,7154 0, ,6932 0, ,7157 0, ,6953 0, ,7160 0, ,6971 0, ,7156 0, ,6985 0, ,7155 0, ,6996 0, ,7153 0, ,7010 0, ,7148 0, ,7021 0, ,7144 0, ,7032 0, ,7139 0, ,7043 0, ,7136 0, ,7058 0, ,7130 0, ,7067 0, ,7125 0, ,7075 0, ,7121 0, ,7080 0, ,7113 0, ,7083 0, ,7107 0, ,7089 0, ,7102 0, ,7099 0, ,7094 0, ,7104 0, ,7086 0, ,7108 0, ,7083 0, ,7114 0, ,7077 0, ,7123 0, ,7070 0, ,7126 0, ,7060 0, ,7129 0, ,7052 0, ,7132 0, ,7055 0, ,7138 0, ,7058 0, ,7146 0, ,7048 0,0051

20 Dossier P Document DMSI/1 Page 5/15 réflexion réflexion 700 0,7041 0, ,7326 0, ,7032 0, ,7347 0, ,7019 0, ,7378 0, ,7011 0, ,7397 0, ,7004 0, ,7414 0, ,6995 0, ,7447 0, ,6987 0, ,7483 0, ,6977 0, ,7511 0, ,6965 0, ,7532 0, ,6950 0, ,7550 0, ,6939 0, ,7559 0, ,6933 0, ,7573 0, ,6921 0, ,7583 0, ,6906 0, ,7600 0, ,6896 0, ,7620 0, ,6882 0, ,7624 0, ,6870 0, ,7638 0, ,6857 0, ,7665 0, ,6842 0, ,7687 0, ,6831 0, ,7710 0, ,6812 0, ,7723 0, ,6802 0, ,7736 0, ,6808 0, ,7750 0, ,6811 0, ,7761 0, ,6813 0, ,7773 0, ,6816 0, ,7781 0, ,6824 0, ,7794 0, ,6835 0, ,7801 0, ,6846 0, ,7806 0, ,6854 0, ,7819 0, ,6850 0, ,7829 0, ,6931 0, ,7834 0, ,7025 0, ,7844 0, ,7019 0, ,7850 0, ,7046 0, ,7858 0, ,7076 0, ,7866 0, ,7106 0, ,7875 0, ,7145 0, ,7881 0, ,7148 0, ,7888 0, ,7161 0, ,7896 0, ,7202 0, ,7901 0, ,7225 0, ,7908 0, ,7257 0, ,7915 0, ,7283 0, ,7926 0, ,7304 0, ,7924 0,0077

21 Dossier P Document DMSI/1 Page 6/15 réflexion réflexion ,7930 0, ,8096 0, ,7935 0, ,8094 0, ,7942 0, ,8100 0, ,7945 0, ,8105 0, ,7949 0, ,8101 0, ,7954 0, ,8107 0, ,7960 0, ,8106 0, ,7968 0, ,8097 0, ,7972 0, ,8103 0, ,7984 0, ,8107 0, ,7991 0, ,8113 0, ,7998 0, ,8115 0, ,8001 0, ,8111 0, ,8001 0, ,8110 0, ,8001 0, ,8112 0, ,8007 0, ,8125 0, ,8011 0, ,8120 0, ,8012 0, ,8127 0, ,8021 0, ,8127 0, ,8023 0, ,8140 0, ,8026 0, ,8141 0, ,8030 0, ,8144 0, ,8030 0, ,8147 0, ,8038 0, ,8154 0, ,8040 0, ,8157 0, ,8046 0, ,8157 0, ,8047 0, ,8158 0, ,8050 0, ,8159 0, ,8055 0, ,8167 0, ,8056 0, ,8163 0, ,8060 0, ,8168 0, ,8062 0, ,8172 0, ,8064 0, ,8172 0, ,8070 0, ,8174 0, ,8071 0, ,8169 0, ,8075 0, ,8177 0, ,8077 0, ,8173 0, ,8076 0, ,8179 0, ,8078 0, ,8177 0, ,8076 0, ,8183 0, ,8072 0, ,8186 0, ,8077 0, ,8181 0, ,8080 0, ,8181 0, ,8096 0, ,8179 0, ,8099 0, ,8181 0,0077

22 Dossier P Document DMSI/1 Page 7/15 réflexion réflexion ,8168 0, ,822 0, ,8173 0, ,821 0, ,8175 0, ,820 0, ,8174 0, ,820 0, ,8176 0, ,821 0, ,8176 0, ,821 0, ,8191 0, ,821 0, ,8188 0, ,820 0, ,8187 0, ,819 0, ,8189 0, ,819 0, ,8190 0, ,820 0, ,8184 0, ,821 0, ,8182 0, ,822 0, ,8186 0, ,822 0, ,8183 0, ,820 0, ,8189 0, ,818 0, ,8191 0, ,818 0, ,8193 0, ,820 0, ,8192 0, ,819 0, ,8204 0, ,818 0, ,8220 0, ,819 0, ,8221 0, ,818 0, ,8224 0, ,818 0, ,8216 0, ,821 0, ,8223 0, ,821 0, ,8223 0, ,820 0, ,8225 0, ,821 0, ,8230 0, ,823 0, ,8222 0, ,822 0, ,8223 0, ,822 0, ,8222 0, ,822 0, ,822 0, ,821 0, ,823 0, ,821 0, ,823 0, ,821 0, ,822 0, ,820 0, ,822 0, ,820 0, ,823 0, ,821 0, ,823 0, ,821 0, ,823 0, ,821 0, ,823 0, ,820 0, ,822 0, ,822 0, ,822 0, ,823 0, ,821 0, ,823 0, ,821 0, ,823 0, ,822 0, ,822 0,012

23 Dossier P Document DMSI/1 Page 8/15 réflexion réflexion ,823 0, ,825 0, ,824 0, ,827 0, ,824 0, ,826 0, ,824 0, ,823 0, ,825 0, ,827 0, ,824 0, ,827 0, ,825 0, ,825 0, ,826 0, ,828 0, ,826 0, ,824 0, ,827 0, ,825 0, ,825 0, ,825 0, ,825 0, ,825 0, ,825 0, ,827 0, ,825 0, ,826 0, ,824 0, ,820 0, ,825 0, ,826 0, ,825 0, ,825 0, ,825 0, ,828 0, ,824 0, ,826 0, ,825 0, ,824 0, ,825 0, ,825 0, ,825 0, ,824 0, ,826 0, ,827 0, ,828 0, ,823 0, ,826 0, ,826 0, ,827 0, ,821 0, ,827 0, ,823 0, ,825 0, ,823 0, ,825 0, ,822 0, ,826 0, ,823 0, ,826 0, ,824 0, ,826 0, ,821 0, ,825 0, ,821 0, ,824 0, ,828 0, ,825 0, ,822 0, ,827 0, ,819 0, ,826 0, ,817 0, ,826 0, ,818 0, ,824 0, ,825 0, ,825 0, ,823 0, ,824 0, ,822 0, ,822 0, ,826 0, ,823 0, ,818 0, ,824 0, ,818 0, ,824 0, ,820 0, ,830 0,026

24 Dossier P Document DMSI/1 Page 9/15 Constructeur : REFLEX'SOL Type : Rideau thermique suite du certificat page suivante

25 Dossier P Document DMSI/1 Page 10/15 Identification du matériel : Rideau thermique Date de la mesure : 12 janvier 2017 Mesure réalisée par : Philippe DUPONT et François BUTEAU transmission transmission 300 T<0,00080 / 500 0, , T<0,00080 / 505 0, , T<0,00090 / 510 0, , T<0,00090 / 515 0, , T<0,00090 / 520 0, , T<0,00090 / 525 0, , T<0,00090 / 530 0, , T<0,00090 / 535 0, , T<0,00091 / 540 0, , T<0,00091 / 545 0, , T<0,00091 / 550 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,00091

26 Dossier P Document DMSI/1 Page 11/15 transmission transmission 700 0, , ,0089 0, T<0,0017 / 930 0,0091 0, T<0,0017 / 935 0,0095 0, T<0,0017 / 940 0,0097 0, ,0017 0, ,0089 0, ,0019 0, ,0087 0, ,0021 0, ,0087 0, ,0024 0, ,0089 0, ,0029 0, ,0094 0, ,0034 0, ,0093 0, ,0039 0, ,0093 0, ,0045 0, ,0096 0, ,0050 0, ,0093 0, ,0055 0, ,0100 0, ,0059 0, ,0100 0, ,0062 0, ,0095 0, ,0064 0, ,0095 0, ,0066 0, ,0093 0, ,0068 0, ,0092 0, ,0069 0, ,0097 0, ,0070 0, ,0097 0, ,0071 0, ,0097 0, ,0072 0, ,0095 0, ,0072 0, ,0098 0, ,0072 0, ,0100 0, ,0073 0, ,0101 0, ,0074 0, ,0100 0, ,0075 0, ,0097 0, ,0075 0, ,0100 0, ,0076 0, ,0098 0, ,0077 0, ,0099 0, ,0062 0, ,0100 0, ,0067 0, ,0098 0, ,0072 0, ,0098 0, ,0056 0, ,0098 0, ,0083 0, ,0098 0, ,0075 0, ,0098 0, ,0063 0, ,0097 0, ,0080 0, ,0098 0, ,0089 0, ,0095 0, ,0077 0, ,0093 0, ,0066 0, ,0091 0, ,0082 0, ,0093 0, ,0090 0, ,0096 0, ,0089 0, ,0098 0,0033

27 Dossier P Document DMSI/1 Page 12/15 transmission transmission ,0097 0, ,0091 0, ,0096 0, ,0095 0, ,0098 0, ,0092 0, ,0097 0, ,0091 0, ,0091 0, ,0088 0, ,0093 0, ,0087 0, ,0095 0, ,0090 0, ,0096 0, ,0089 0, ,0095 0, ,0089 0, ,0095 0, ,0089 0, ,0098 0, ,0092 0, ,0098 0, ,0089 0, ,0092 0, ,0090 0, ,0099 0, ,0091 0, ,0098 0, ,0090 0, ,0102 0, ,0088 0, ,0098 0, ,0095 0, ,0099 0, ,0093 0, ,0103 0, ,0095 0, ,0106 0, ,0096 0, ,0104 0, ,0089 0, ,0100 0, ,0096 0, ,0102 0, ,0092 0, ,0099 0, ,0097 0, ,0100 0, ,0093 0, ,0100 0, ,0093 0, ,0102 0, ,0099 0, ,0099 0, ,0098 0, ,0102 0, ,0100 0, ,0100 0, ,0098 0, ,0099 0, ,0099 0, ,0098 0, ,0097 0, ,0099 0, ,0095 0, ,0099 0, ,0094 0, ,0101 0, ,0097 0, ,0098 0, ,0098 0, ,0098 0, ,0096 0, ,0100 0, ,0098 0, ,0098 0, ,0095 0, ,0091 0, ,0102 0, ,0094 0, ,0098 0, ,0096 0, ,0090 0, ,0094 0, ,0094 0, ,0095 0, ,0100 0, ,0097 0, ,0103 0,0033

28 Dossier P Document DMSI/1 Page 13/15 transmission transmission ,0092 0, ,0079 0, ,0096 0, ,0075 0, ,0092 0, ,0072 0, ,0086 0, ,0081 0, ,0083 0, ,0082 0, ,0083 0, ,0080 0, ,0086 0, ,0083 0, ,0080 0, ,0095 0, ,0076 0, ,0083 0, ,0061 0, ,0071 0, ,0060 0, ,0079 0, ,0048 0, ,0075 0, ,0040 0, ,0077 0, ,0040 0, ,0077 0, ,0036 0, ,0065 0, ,0046 0, ,0074 0, ,0064 0, ,0078 0, ,0059 0, ,0079 0, ,0070 0, ,0079 0, ,0063 0, ,0077 0, ,0062 0, ,0063 0, ,0063 0, ,0062 0, ,0067 0, ,0069 0, ,0061 0, ,0062 0, ,0071 0, ,0053 0, ,0061 0, ,0060 0, ,0057 0, ,0081 0, ,0067 0, ,0091 0, ,0059 0, ,0068 0, ,0077 0, ,0065 0, ,0077 0, ,0081 0, ,0077 0, ,0079 0, ,0075 0, ,0071 0, ,0076 0, ,0073 0, ,0077 0, ,0077 0, ,0074 0, ,0083 0, ,0077 0, ,0078 0, ,0082 0, ,0070 0, ,0073 0, ,0078 0, ,0070 0, ,0072 0, ,0072 0, ,0072 0, ,0078 0, ,0078 0, ,0077 0, ,0075 0, ,0069 0, ,0070 0, ,0078 0, ,0067 0,0037

29 Dossier P Document DMSI/1 Page 14/15 transmission transmission ,0072 0, ,0091 0, ,0073 0, ,0077 0, ,0069 0, T<0,0075 / ,0069 0, T<0,0073 / ,0080 0, T<0,0073 / ,0080 0, T<0,0073 / ,0043 0, T<0,0073 / ,0050 0, T<0,0073 / ,0061 0, T<0,0073 / ,0063 0, T<0,0073 / ,0064 0, T<0,0073 / ,0075 0, T<0,0073 / ,0046 0, T<0,0073 / 2115 T<0,0037 / 2340 T<0,0073 / ,0037 0, T<0,0073 / ,0040 0, T<0,0073 / ,0037 0, T<0,0073 / ,0050 0, T<0,0073 / ,0047 0, T<0,0074 / 2145 T<0,0036 / 2370 T<0,0073 / ,0043 0, T<0,0073 / 2155 T<0,0037 / 2380 T<0,0073 / ,0069 0, T<0,0074 / ,0055 0, ,0090 0, ,0056 0, T<0,0074 / ,0077 0, T<0,0074 / ,0066 0, T<0,0074 / ,0041 0, T<0,0073 / ,0040 0, T<0,0073 / ,0050 0, T<0,0073 / ,0076 0, T<0,0073 / 2205 T<0,0074 / 2430 T<0,0073 / 2210 T<0,0074 / 2435 T<0,0073 / 2215 T<0,0073 / 2440 T<0,0073 / 2220 T<0,0073 / 2445 T<0,0074 / 2225 T<0,0074 / 2450 T<0,0074 / 2230 T<0,0074 / 2455 T<0,0074 / 2235 T<0,0074 / 2460 T<0,0075 / 2240 T<0,0073 / ,0133 0, T<0,0074 / ,0140 0, T<0,0074 / 2475 T<0,0075 / 2255 T<0,0073 / 2480 T<0,0074 / 2260 T<0,0073 / 2485 T<0,0074 / 2265 T<0,0074 / 2490 T<0,0074 / 2270 T<0,0073 / 2495 T<0,0074 / ,0083 0,0075

30 Dossier P Document DMSI/1 Page 15/15 Constructeur : REFLEX'SOL Type : Rideau thermique Trappes, le 20 janvier 2017 Réalisation de l'essai Philippe DUPONT et François BUTEAU Responsable de l'essai François BUTEAU Les résultats mentionnés ne sont applicables qu'aux échantillons, aux produits ou aux matériels soumis au LNE et tels qu'ils sont définis dans le présent document.

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