RECUEIL DE DOCUMENTATION TECHNIQUE

Transcription

1 RECUEIL DE DOCUMENTATION TECHNIQUE BACCALAUREAT TECHNOLOGIQUE S.T.I. GENIE ELECTROTECHNIQUE ACADEMIE D AIX-MARSEILLE VERSION 004

2

3 SOMMAIRE FONCTION ALIMENTER Dimensionnement d un transformateur A Transformateur de commande et de signalisation (monophasés) A Batterie de condensateurs : compensation de l énergie réactive en BT A 3 FONCTION DISTRIBUER L ENERGIE Sectionneurs : tableau de choix B Sectionneurs : représentation schématique B Détermination des sections de câbles B 3 Détermination de la chute de tension en ligne B Calcul des courants de court-circuit B 0 Désignation des câbles B 3 Câbles monoconducteurs : Caractéristiques B 4 Câbles monoconducteurs : Tableau de choix B Câbles multiconducteurs souples : Caractéristiques B 6 Câbles multiconducteurs souples : Tableaux de choix B 7 Câbles multiconducteurs rigides : Caractéristiques B 9 Câbles multiconducteurs rigides : Tableau de choix B 0 FONCTION PROTEGER LE MATERIEL ET LES PERSONNES Définition des grandeurs caractéristiques C Définition des types de courbes des disjoncteurs C Fusibles : tableaux de choix C 3 Fusibles : courbes de fusion C Fusibles : Contraintes Thermiques C 6 Fusibles : courbes de limitation de courant C 7 Fusibles rapides, protection des semi-conducteurs : tableau de choix C 8 Relais thermiques: tableau de choix C 9 Relais thermiques: caractéristiques C 0 Interrupteurs et disjoncteurs différentiels : tableau de choix C Disjoncteurs, interrupteurs et disjoncteurs différentiels : tableau de choix C Disjoncteurs : tableaux de choix C 3 Disjoncteurs + blocs différentiels : tableau de choix C 6 Blocs différentiels : tableau de choix C 7 Dispositifs différentiels : courbes de déclenchement C 8 Disjoncteurs magnéto-thermiques DX type C : courbes de déclenchement C 0 Disjoncteurs magnéto-thermiques DX type D : courbes de déclenchement C Disjoncteurs magnéto-thermiques : tableau de sélectivité C Disjoncteurs-moteurs: GV-M C 4 Contacteurs-disjoncteurs INTEGRAL 3: tableau de choix C Contacteurs-disjoncteurs INTEGRAL 3: courbes de déclenchement C 7 Contacteurs-disjoncteurs INTEGRAL 3: schémas C 8 Contacteurs-disjoncteurs INTEGRAL 3: fonctionnement des contacts additifs C 9 VERSION 004

4 SOMMAIRE (Suite) FONCTION COMMANDER LA PUISSANCE Télérupteurs et Minuteries D Contacteurs : catégorie d emploi D Contacteurs : tableau de choix D 3 Contacteurs : caractéristiques des pôles D 4 Contacteurs : caractéristiques du circuit de commande D 6 Contacteurs : schémas D 8 Contacteurs : durabilité électrique D 9 Démarreurs progressifs: tableau de choix (service standard) D 0 Démarreurs progressifs: tableau de choix (service sévère) D Démarreurs progressifs : schéma conseillé sens de marche D Démarreurs progressifs : schéma conseillé sens de marche D 3 Variateurs de vitesse pour moteurs asynchrones : tableaux de choix D 4 Variateurs de vitesse pour moteurs asynchrones : caractéristiques de couple D 7 Variateurs de vitesse pour moteurs asynchrones : schéma conseillé D 8 Variateurs de vitesse pour moteurs à courant continu : tableaux de choix D 9 Variateurs de vitesse pour moteurs à courant continu :schéma conseillé D FONCTION CONVERTIR L ENERGIE Moteurs : définition des indices de protection (IP) E Moteurs asynchrones : modes de fixation et positions E Moteurs asynchrones : tableaux de choix E 3 Moteurs à courant continu : fixations et positions de montage E 8 Moteurs à courant continu : contraintes liées à l environnement E 9 Moteurs à courant continu : présélection de la taille du moteur E 0 Moteurs à courant continu fermes: tableaux de choix E Electronique de puissance : table de calcul pour les montages redresseurs E 7 Electronique de puissance : Définition des grandeurs caractéristiques E 8 Electronique de puissance : tableau de choix des diodes E 9 Electronique de puissance : tableau de choix des thyristors E 0 Electronique de puissance : tableau de choix des triacs E Electronique de puissance : tableau de choix des diodes transil E Electronique de puissance : résistances thermiques en fonction du boîtier E 3 Choix d un dissipateur thermique E 4 VERSION 004

5 FONCTION ALIMENTER LEGRAND DIMENSIONNEMENT D'UN TRANSFORMATEUR Quel transformateur pour quel circuit? Chaque circuit a besoin d'une puissance de transformateur spécifique : c'est le dimensionnement. Mais, pour dimensionner un transformateur d'équipement il ne suffit pas d'additionner les puissances des circuits d'utilisation, il faut également tenir compte de la puissance instantanée admissible (puissance d'appel). Comment calculer la puissance et le dimensionnement d'un transformateur? Pour un équipement comportant des automatismes, la puissance d'un transformateur dépend : De la puissance maximale nécessaire à un instant donné (puissance d'appel) De la puissance permanente absorbée par le circuit De la chute de tension Du facteur de puissance ) Déterminer la puissance d'appel Pour déterminer la puissance d'appel, nous tenons compte des hypothèses suivantes : Deux appels ne peuvent se produire en même temps Un facteur de puissance cos ϕ de 0, à l'enclenchement 80 % des appareils au maximum sont alimentés en même temps De manière empirique et pour simplifier, cette puissance se calcule selon la formule suivante : P appel = 0,8 ( Pm + Pv + Pa) Pm: somme de toutes les puissances de maintien des contacteurs Pv: somme de toutes les puissances des voyants Pa: puissance d appel du plus gros contacteur Exemple: Une armoire de commande de machine-outil comportant: 0 contacteurs pour moteurs 4 kw, puissance de maintien 8 VA 4 contacteurs pour moteur 8, kw, puissance de maintien 0 VA contacteur pour moteur 4 kw, puissance de maintien 0 VA, puissance d appel 0 VA cos ϕ 0, relais de télécommande, puissance de maintien 4 VA 4 voyants de signalisation, consommation VA Pm =0 x 8 VA = 80 VA 4 x 0 VA = 80 VA x 0 VA = 0 VA x 4 VA =00 VA 80 VA Pv = 4 x VA = 4 VA Pa = 0 VA Courbes de dimensionnement par la chute de tension sous cos ϕ 0, Puissance d appel en VA Unominal - 0% Unominal - % Unominal Pour une puissance de 460 VA cos ϕ 0,, on lit sur la courbe à Unominal - %* une valeur de 60 VA * Valeur choisie volontairement par précaution 3) Vérifier le choix Effectuer le contrôle suivant à chacun de vos équipements : calculer la somme totale des puissances au maintien des bobines et celle des voyants sous tension appliquer ensuite un coefficient : soit celui de 80 % des appareils maintenus en même temps sous tension, soit celui issu des calculs réels de votre équipement La puissance de dimensionnement doit être égale ou supérieure au résultat de ce calcul Tension secondaire en volts P appel= 0,8 ( ) = 460 VA à cos ϕ 0, ) Déterminer le dimensionnement du transformateur Pour les transformateurs de commande en particulier, il suffit, à partir de la puissance d'appel à cos ϕ 0,, de lire le dimensionnement ci-dessous : Puissance Puissance instantanée admissible en VA IEC/EN 68-- nominale avec cos ϕ de: en VA IEC et CSA 0, 0,3 0,4 0, 0,6 0,7 0,8 0, Une puissance d'appel de 460 VA à cos ϕ 0, entraîne un dimensionnement minimal de 0 VA Pour les autres transformateurs (TDCE, CNOMO, TFCE) on peut, par exemple, se référer aux courbes de dimensionnement par la chute de tension (voir ci-contre) Page A VERSION 004

6 FONCTION ALIMENTER LEGRAND TRANSFORMATEURS DE COMMANDE ET DE SIGNALISATION (Monophasés) Dimensions (p. 349) Conformes aux normes IEC/EN 68-- et -4 ou -6 UL 06 et CSA C- - N 66 (gammes 4, 48, et 30 V) IP x jusqu à 400 VA - IK 04 Protection des transformateurs (p. 36) Les transformateurs 40 et 63 VA sont livrés équipés d un porte-fusible avec fusible x 0 temporisé (sauf 4/48 V et -30 V) Les transformateurs de 00 à VA peuvent être protégés par fusible type gg ou par disjoncteur type C (voir tableau p. 36) Livrés avec barrettes de connexion 0 V / Masse () Possibilité de fixation directe sur rail symétrique jusqu à 00 VA Emb. Réf. Transfos de commande et de sécurité Primaire : V ± V - Secondaire : 4 V Puissance en VA Puissance instantanée selon selon admissible IEC et CSA UL à cos ϕ = 0, Transfos de commande et de séparation des circuits Primaire : V ± V - Secondaire : 48 V Puissance en VA Puissance instantanée selon selon admissible IEC et CSA UL à cos ϕ = 0, Transfos de commande et de sécurité (4 V) ou de séparation (48 V) Primaire : V ± V - Secondaire : 4-48 V Livrés avec barrette de couplage Puissance Puissance en VA instantanée selon admissible IEC à cos ϕ = 0, V 48V Emb. Réf. Transfos de commande et de séparation des circuits Primaire : V ± V - Secondaire : V Puissance en VA Puissance instantanée selon IEC selon admissible et CSA UL à cos ϕ = 0, Primaire: V ± V - Secondaire: V-30 V Livrés avec barrette de couplage Primaire : V ± V - Secondaire : 30 V Primaire : V ± V - Secondaire : 30 V Ecran électrostatique entre primaire et secondaire Page A VERSION 004

7 FONCTION ALIMENTER SCHNEIDER BATTERIE DE CONDENSATEURS : COMPENSATION DE L ENERGIE REACTIVE EN BT La gamme de condensateurs «Schneider» est constituées des modèles modulaires Varplus M et des modèles de forte puissance qui permettent de couvrir de à 00 kvar sous 400 ou 470 V 0 Hz. La gamme se décline en deux types en fonction du niveau de pollution harmonique : - Type standard : pour réseaux peu pollués, - Type H : pour réseaux pollués. puissance (kvar) réf. type standard, 400 V - IP , , 40 4 puissance (kvar) réf. utile de dimensionnement 400 V 470 V type H - IP 00, 8 4 7, , 47, 6 48 puissance (kvar) réf. type standard, 400 V - IP Varplus M Type standard et type H Varplus M4 Type standard et type H puissance (kvar) réf. utile de dimensionnement 400 V 470 V type H - IP , puissance (kvar) réf. type standard, 400 V puissance (kvar) réf. utile dimensionnement 400 V 470 V type H Page A3 VERSION 004

8

9 DISTRIBUER L ENERGIE SCHNEIDER SECTIONNEURS : TABLEAU DE CHOIX Blocs nus tripolaires Calibre Taille des Nombre de Dispositif Référence Masse cartouches contacts de contre la marche fusibles précoupure () en monophasé () kg A 0 x 38 Sans LS-D3A6 (3) 0,40 Sans LS-D3A6 (3) 0,40 0 A 4 x Sans GK-EK (4) 0,430 Avec GK-EV (4) 0,470 Sans GK-ES (4) 0,470 Avec GK-EW (4) 0,0 80 A x 8 Sans DK-FB3,00 Avec DK-FB8,00 Sans DK-FB3,00 Avec DK-FB8,00 A x 8 Sans DK-GB3,0 Avec DK-GB8,0 Sans DK-GB3,0 Avec DK-GB8,0 00 A Taille 0 Sans DK-HC3 3,300 Avec DK-HC8 3,300 DK-FB3 Sans DK-HC3 3,300 Avec DK-HC8 3,300 3 A Taille Sans DK-JC3 3,700 Avec DK-JC8 3,700 Sans DK-JC3 3,700 Avec DK-JC8 3, A Taille Sans DK-KC3 4,00 Avec DK-KC8 4,00 DK-GB3 Sans DK-KC3 4,00 Avec DK-KC8 4, A () Sans DK-LC3,000 () Avec ou contacts de précoupure à insérer dans le circuit de commande du contacteur. () Les sectionneurs avec dispositif contre la marche en monophasé sont à équiper de cartouches fusibles à percuteur. (3) Encliquetage direct sur un profilé ( largeur 3 mm. Fixation à entraxe de 0 mm avec platine DX-AP6. (4) Encliquetage direct sur un profilé ( largeur 3 mm. () Ces sectionneurs sont équipés de barrettes DK-KC9 par pôle. Page B VERSION 004

10 DISTRIBUER L ENERGIE SCHNEIDER SECTIONNEURS : REPRESENTATION SCHEMATIQUE N N 3 3 Sectionneurs avec dispositif contre la marche en monophasé Avec contact de précoupure Avec contacts de précoupure Tripolaire Tripolaire + Neutre Tripolaire Tripolaire + Neutre GK-EV GK-EY GK-EW GK-EX N N Tripolaire Tétrapolaire Tripolaire Tétrapolaire DK-FB8, GB8 DK-FB9, GB9 DK-FB8, GB8 DK-FB9, GB Tripolaire Tétrapolaire Tripolaire Tétrapolaire DK-HC8, JC8, KC8 DK-HC9, JC9, KC9 DK-HC8, JC8, KC8 DK-HC9, JC9, KC Page B VERSION 004

11 DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER DETERMINATION DES SECTIONS DE CABLES Les tableaux ci-contre permettent de déterminer la section des conducteurs de phase d un circuit. Ils ne sont utilisables que pour des canalisations non enterrées et protégées par disjoncteur. Pour obtenir la section des conducteurs de phase, il faut : c déterminer une lettre de sélection qui dépend du conducteur utilisé et de son mode de pose c déterminer un coefficient K qui caractérise l influence des différentes conditions d installation. Ce coefficient K s obtient en multipliant les trois facteurs de correction, K, K et K3: c le facteur de correction K prend en compte le mode de pose c le facteur de correction K prend en compte l influence mutuelle des circuits placés côte à côte c le facteur de correction K3 prend en compte la température ambiante et la nature de l isolant. Lettre de sélection type d éléments mode de pose lettre conducteurs de sélection conducteurs et c sous conduit, profilé ou goulotte, en apparent ou encastré B câbles multiconducteurs c sous vide de construction, faux plafond c sous caniveau, moulures, plinthes, chambranles c en apparent contre mur ou plafond C c sur chemin de câbles ou tablettes non perforées câbles multiconducteurs c sur échelles, corbeaux, chemin de câbles perforé E c fixés en apparent, espacés de la paroi c câbles suspendus câbles monoconducteurs c sur échelles, corbeaux, chemin de câbles perforé F c fixés en apparent, espacés de la paroi c câbles suspendus Facteur de correction K lettre de sélection cas d installation K B c câbles dans des produits encastrés directement dans 0,70 des matériaux thermiquement isolants c conduits encastrés dans des matériaux thermiquement isolants 0,77 c câbles multiconducteurs 0,90 c vides de construction et caniveaux 0,9 C c pose sous plafond 0,9 B, C, E, F c autres cas Facteur de correction K lettre de disposition des facteur de correction K sélection câbles jointifs nombre de circuits ou de câbles multiconducteurs B, C encastrés ou noyés,00 0,80 0,70 0,6 0,60 0,7 0,4 0, 0,0 0,4 0,4 0,38 dans les parois C simple couche sur les murs,00 0,8 0,79 0,7 0,73 0,7 0,7 0,7 0,70 0,70 ou les planchers ou tablettes non perforées simple couche au plafond 0,9 0,8 0,7 0,68 0,66 0,64 0,63 0,6 0,6 0,6 E, F simple couche,00 0,88 0,8 0,77 0,7 0,73 0,73 0,7 0,7 0,7 sur des tablettes horizontales perforées ou sur tablettes verticales simple couche,00 0,87 0,8 0,80 0,80 0,79 0,79 0,78 0,78 0,78 sur des échelles à câbles, corbeaux, etc. Lorsque les câbles sont disposés en plusieurs couches, appliquer en plus un facteur de correction de : c 0,80 pour deux couches c 0,73 pour trois couches c 0,70 pour quatre ou cinq couches. Facteur de correction K3 températures isolation ambiantes élastomère polychlorure de vinyle polyéthylène réticulé (PR) ( C) (caoutchouc) (PVC) butyle, éthylène, propylène (EPR) 0,9,,,,7, 0,,,08,07,07,04 30,00,00,00 3 0,93 0,93 0, ,8 0,87 0,9 4 0,7 0,79 0,87 0 0,8 0,7 0,8 0,6 0, ,0 0,7 PAGE B 3 VERSION 004

12 DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER DETERMINATION DES SECTIONS DE CABLES Détermination de la section minimale Connaissant l z et K (l z est le courant équivalent au courant véhiculé par la canalisation : l z = lz/k), le tableau ci-contre indique la section à retenir. Exemple Un câble PR triphasé est tiré sur un chemin de câbles perforé, jointivement avec 3 autres circuits constitués : c d un câble triphasé ( er circuit) c de 3 câbles unipolaires ( e circuit) c de 6 cables unipolaires (3 e circuit) : ce circuit est constitué de conducteurs par phase. Il y aura donc groupements triphasés. La température ambiante est de 40 C. Le câble PR véhicule 3 ampères par phase. 3 θa = 40 C La lettre de sélection donnée par le tableau correspondant est E. Le facteur de correction K, donné par le tableau correspondant, est. Le facteur de correction K, donné par le tableau correspondant, est 0,7. Le facteur de correction K3, donné par le tableau correspondant, est 0,9. Le coefficient K, qui est K x K x K3, est donc x 0,7 x 0,9 soit 0,68. Détermination de la section On choisira une valeur normalisée de In juste supérieure à 3 A. Le courant admissible dans la canalisation est Iz = A. L intensité fictive l z prenant en compte le coefficient K est l z = /0,68 = 36,8 A. En se plaçant sur la ligne correspondant à la lettre de sélection E, dans la colonne PR3, on choisit la valeur immédiatement supérieure à 36,8 A, soit, ici, 4 A dans le cas du cuivre qui correspond à une section de 4 mm cuivre ou, dans le cas de l aluminium 43 A, qui correspond à une section de 6 mm aluminium. PR isolant et nombre de conducteurs chargés (3 ou ) caoutchouc butyle ou PR ou éthylène PR ou PVC lettre de B PVC3 PVC PR3 PR sélection C PVC3 PVC PR3 PR E PVC3 PVC PR3 PR F PVC3 PVC PR3 PR section,, 7, 8, 9, cuivre, (mm ) section, 6, 8, 9, aluminium (mm ) PAGE B 4 VERSION 004

13 K3 Baccalauréat Technologique S.T.I. Génie Electrotechnique DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER DETERMINATION DE LA CHUTE DE TENSION EN LIGNE L impédance d un câble est faible mais non nulle : lorsqu il est traversé par le courant de service, il y a chute de tension entre son origine et son extrémité. Or le bon fonctionnement d un récepteur (surtout un moteur) est conditionné par la valeur de la tension à ses bornes. Il est donc nécessaire de limiter les chutes de tension en ligne par un dimensionnement correct des câbles d alimentation. Ces pages vous aident à déterminer les chutes de tension en ligne, afin de vérifier: c la conformité aux normes et règlements en vigueur c la tension d alimentation vue par le récepteur c l adaptation aux impératifs d exploitation. Les normes limitent les chutes de tension en ligne La norme NF C -00 impose que la chute de tension entre l origine de l installation BT et tout point d utilisation n excède pas les valeurs du tableau ci-contre. D autre part la norme NF C limite la puissance totale des moteurs installés chez l abonné BT tarif bleu. Pour des puissances supérieures aux valeurs indiquées dans le tableau ci-dessous, l accord du distributeur d énergie est nécessaire. récepteur abonné BT % () 8% Chute de tension maximale entre l origine de l installation BT et l utilisation éclairage () Entre le point de raccordement de l abonné BT et le moteur. abonné propriétaire du poste MT/BT () entre le point de raccordement de l'abonné BT et le récepteur autres usages (force motrice) abonné alimenté par le réseau BT 3 % % de distribution publique abonné propriétaire de son poste HT-A/BT 6 % 8 % () Puissance maxi de moteurs installés chez un abonné BT (I < 60 A en triphasé ou 4 A en monophasé) moteurs triphasés (400 V) monophasés (30 V) à demarrage direct autres modes pleine puissance de démarrage locaux d habitation, kw kw,4 kw autres réseau aérien kw kw 3 kw locaux réseau souterrain kw 4 kw, kw PAGE B VERSION 004

14 K36 Baccalauréat Technologique S.T.I. Génie Electrotechnique DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER DETERMINATION DE LA CHUTE DE TENSION EN LIGNE Calcul de la chute de tension en ligne en régime permanent La chute de tension en ligne en régime permanent est à prendre en compte pour l utilisation du récepteur dans des conditions normales (limites fixées par les constructeurs des récepteurs). Le tableau ci-contre donne les formules usuelles pour le calcul de la chute de tension. Formules de calcul de chute de tension Alimentation monophasé : deux phases U = I B L (R cos ϕ + X sin ϕ) 00 U/Un monophasé : phase et neutre U = I B L (R cos ϕ + X sin ϕ) 00 U/Vn triphasé : trois phases (avec ou sans neutre) U = V3 I L (R cos ϕ + X sin ϕ) 00 U/Un B Un : tension nominale entre phases. Vn : tension nominale entre phase et neutre. chute de tension en V en% Plus simplement, les tableaux ci-dessous donnent la chute de tension en % dans 00 m de câble, en 400 V/0 Hz triphasé, en fonction de la section du câble et du courant véhiculé (In du récepteur). Ces valeurs sont données pour un cos ϕ de 0,8 dans le cas d un moteur et de pour un récepteur non inductif. Ces tableaux peuvent être utilisés pour des longueurs de câble L = 00 m : il suffit d appliquer au résultat le coefficient L/00. Chute de tension dans 00 m de câble en 400 V/0 Hz triphasé (%) cos ϕ = 0,8 câble cuivre aluminium S (mm ),, In (A) 0, 0,4, 0,6 0,4 3, 0,6 0,4 0,4,6,6 0,6 0,4 0,6 0,4 0, 3,,4 0,8 0,,3 0,8 0, 6 8,4 3,,,3 0,8 0,,,3 0,8 0,6 0 6,3 4,6,6 0,6,,6, 0,7 0, 7,9 3,3,3 0,8 0,6 3,,3 0,9 0,6 0, 3 6,3 4,,6,6, 0,8 0, 4,,6,6, 0,9 0,6 0, 40 7,9,3 3,,,4 0,7 0,, 3,,,, 0,8 0,6 0, 0 6,7 4,,,6, 0,9 0,6 0, 6,4 4,,6,9,4 0,7 0,6 0, 63 8,4 3,,,, 0,8 0,6 8 3,,3,7,3 0,9 0,8 0,6 70,6 3,,3,7,3 0,9 0,7 0,,6 3,6,6,9,4, 0,8 0,7 80 6,4 4,,6,9,4 0,8 0,6 0, 6,4 4, 3,,, 0, ,3,4,7,3 0,8 0,7, 3,8,7,,3 4,4 4, 3,,,6,3 0,9 6, 4,7 3,3,4,9,,3 60,3 3,9,8,,6,4, 6 4,3 3,,4,6 00 6,4 4,9 3,,6,6,4,6 4 3, ,3 3,,,,7 6,8 3,8 3,, 30,6 4, 3,,6,3 6,3 4,8 3,9 3, 400 6,9, 4 3,3,8,9 4,9 4, 00 6, 4, 3, 6, cos ϕ = câble cuivre aluminium S (mm ),, In (A) 0,6 0,4,3 0,7 0, 3,9, 0,7 0, 0, 3,,9, 0,8 0, 0,7 0, 0 6, 3,7,3, 0,9 0,,4 0,9 0,6 6 0,7,9 3,7,4,4 0,9 0,6,3,4 0,7 0 7,4 4,6 3,,9, 0,7 3,9, 0,8 0,6 9,3,8 3,9,3,4 0,9 0,6 3,7,3,4, 0,7 0, 3 7,4 3,9, 0,8 0,6 4,8 3,9,4 0,7 0, 40 9,3 6, 3,7,3,4, 0,7 0,,9 3,7,3,7, 0,8 0,6 0, 0 7,7 4,6,9,9,4 0,9 0,6 0, 7,4 4,6 3,,4, 0,8 0,6 0, 63 9,7,9 3,6,3,6, 0,8 0,6 9,9 3,7,7,9,4 0,8 0,7 0,6 70 6, 4,,6,9,3 0,9 0,7 0, 6, 4, 3,,4, 0,9 0,8 0,7 80 7,4 4,6 3,,4, 0,8 0,6 0, 7,4 4,8 3,4,3,7,3 0,9 0,8 0,6 00 9,3,8 3,7,6,9,4 0,8 0,7 0,6,9 4, 3,,,3, 0,8 0,6 7, 4,6 3,3,3,6, 0,9 0,7 0,6 7,4,3 3,7,6,,4,3 0,8 60,9 4, 3,,,3, 0,8 0,6 6,8 4,8 3,4,,8,6,3, 00 7,4,3 3,7,6,,4,3 0,8,9 4, 3,,4,3,6,4 0 6,7 4,6 3,3,4,9,7,4, 0,9 7,4,3 3,9 3,,8,,6 30,9 4, 3,,4,3,9,, 6,8 4 3,6 3,, 400 7,4,3 3,9 3,,8,3,9,4 6, 4, 4 3,,7 00 6,7 4,9 3,9 3, 3,,9 7,7 6,,7 4 3,3 Pour un réseau triphasé 30 V, multiplier ces valeurs par e =,73. Pour un réseau monophasé 30 V, multiplier ces valeurs par. PAGE B 6 VERSION 004

15 DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER DETERMINATION DE LA CHUTE DE TENSION EN LIGNE Exemple d utilisation des tableaux L = 80m U AC = 4% S = 4 mm C M In = 6A Cos ϕ = 0,8 U AB =,4% U BC =,6% B A Un moteur triphasé 400 V, de puissance 7, kw (I n = A) cos ϕ = 0,8 est alimenté par 80 m de câble cuivre triphasé de section 4 mm. La chute de tension entre l origine de l installation et le départ moteur est évaluée à,4 %. La chute de tension totale en régime permanent dans la ligne est-elle admissible? Réponse : pour L = 00 m, le tableau page précédente donne : U = 3, % BC Pour L = 80 m, on a donc : U = 3, x (80/00) =,6 % BC La chute de tension entre l origine de l installation et le moteur vaut donc : U AC = U AB + U BC U AC =,4 % +,6 % = 4 % La plage de tension normalisée de fonctionnement des moteurs (± %) est respectée (transfo. MT/BT 400 V en charge). Attention : la tension nominale de service qui était de 0/380 V est en train d évoluer (harmonisation internationale et arrêté français du 9/0/86). La nouvelle tension normalisée est 30/400 V. Les fabricants de transformateurs HT/BT ont augmenté depuis peu la tension BT qui devient : c à vide : 37/40 V c à pleine charge : /390 V Elle devrait passer dans quelques années à 40/40 V (à vide) et 30/400 V (en charge). La tension nominale des récepteurs devrait évoluer de la même façon. En attendant, il faut calculer les chutes de tension en tenant compte de cette évolution. Les cas dangereux pour les moteurs : c "nouveau" transformateur peu chargé et vieux moteur : risque de tension trop élevée c "ancien" transformateur chargé à 00 % et nouveau moteur : risque de tension trop faible. PAGE B 7 VERSION 004

16 K38 Baccalauréat Technologique S.T.I. Génie Electrotechnique DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER DETERMINATION DE LA CHUTE DE TENSION EN LIGNE Chute de tension en ligne au démarrage d un moteur : risque de démarrage difficile Pour qu un moteur démarre dans des conditions normales, le couple qu il fournit doit dépasser,7 fois le couple résistant de la charge. Or, au démarrage, le courant est très supérieur au courant en régime permanent. Si la chute de tension en ligne est alors importante, le couple du démarrage diminue de façon significative. Cela peut aller jusqu au non-démarrage du moteur. Calcul de la chute de tension au démarrage Par rapport au régime permanent, le démarrage d un moteur augmente : c la chute de tension U en amont du AB départ moteur. Celle-ci est ressentie par le moteur mais aussi par les récepteurs voisins c la chute de tension U dans la ligne du AC moteur. Exemple : c sous une tension réelle de 400 V, un moteur fournit au démarrage un couple égal à, fois le couple résistant de sa charge c pour une chute de tension au démarrage de 0 %, le couple fourni devient :, x ( 0,) =,7 fois le couple résistant. Le moteur démarre correctement. c pour une chute de tension au démarrage de % le couple fourni devient :, x ( 0,) =, fois le couple résistant. Le moteur risque de ne pas démarrer ou d avoir un démarrage très long. En valeur moyenne, il est conseillé de limiter la chute de tension au démarrage à une valeur maximum de 0 %. Chute de tension au démarrage en amont du départ moteur Cette chute de tension doit être évaluée pour : c vérifier que les perturbations provoquées sur les départs voisins sont acceptables c calculer la chute de tension effective aux bornes du moteur au démarrage. Le tableau ci-contre permet de connaître la chute de tension au point B au moment du démarrage : il donne une bonne approximation du coefficient de majoration k en fonction du rapport de la puissance de la source et de la puissance du moteur. Coefficient de majoration de la chute de tension en amont du départ du moteur au démarrage (voir exemple ci-contre) démarrage étoile triangle direct Id/In Isource/Id,0,00,0 3,00 3,0 4,00 4,0 4,,0,7,00,,0,7 6,7,34,0,67,84,00,7 8,3,,38,0,63,7,88 0,0,3,34,4,6,67,78,07,4,0,7,34,40,47 Ce tableau a été établi en négligeant le cos ϕ transitoire de l installation au moment du démarrage du moteur. Néanmoins, il donne une bonne approximation de la chute de tension au moment du démarrage. Pour un calcul plus précis il faudra intégrer le cos ϕ au démarrage. Cette remarque s applique surtout quand I source = I n moteur. Exemple d utilisation du tableau M I source = A U AB permanent =,% U AB démarrage = 3,68% B B Pour un moteur de 8, kw (In = 3 A, Id = 7 A), le courant total disponible à la source est : I source = A. La chute de tension U AB en régime permanent est, %. Quelle est la chute de tension U au AC démarrage du moteur? Réponse : I source /I d = /7 = 6,6. Le tableau donne pour I source /I d = 6 et : I d /I n = k =,67. On a donc : U AB démarrage =, x,67 = 3,68 % U AC démarrage = U AB démarrage +( U U ) AC permanent AB permanent = 3,68 + (3, %, %) = 4,98 % Ce résultat est tout à fait admissible pour les autres récepteurs. A U AC =4,98% C PAGE B 8 VERSION 004

17 DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER DETERMINATION DE LA CHUTE DE TENSION EN LIGNE Chute de tension au démarrage aux bornes du moteur Exemple d utilisation du tableau La chute de tension en ligne au démarrage est fonction du facteur de puissance cos ϕ du moteur à sa mise sous tension. La norme IEC définit les limites extrêmes de ce facteur de puissance en fonction de l intensité nominale du moteur : c pour I n i 00 A, cos ϕ u 0,4 c pour I n > 00 A, cos ϕ u 0,3. Un moteur de 8, kw (In = 3 A et Id = x In = 7 A) est alimenté par un câble de cuivre triphasé, de section 0 mm, de longueur 7 m. Son cos ϕ au démarrage est 0,4. La chute de tension au dernier niveau de distribution est égale à,4 % et I SOURCE /I d =. Quelle est la chute de tension totale en régime établi et la chute de tension totale au démarrage? Réponse : c d après le tableau ci-dessus (dernière ligne), la chute de tension dans la ligne moteur en régime établi vaut : U BC = 0,89 x 3 x 0,07 =,4 % U AC = U AB + U BC U AC =,4 % +,4 % = 4,64 % Ce résultat est tout à fait acceptable pour le fonctionnement du moteur. c d après le tableau ci-dessus, la chute de tension dans la ligne moteur au démarrage vaut : U BC = 0,49 x 7 x 0,07 = 6,7 % U AC = U BC + ( U AB x k) (voir tableau page précédente) U AC = 6,7 + (,4 x,7) = 9, % Ce résultat est admissible pour un démarrage correct du moteur. Le tableau ci-dessous donne la chute de tension en % dans km de câble parcouru par A, en fonction de la section du câble et du cos ϕ du moteur. La chute de tension au démarrage (en %) dans un circuit moteur s en déduit par : U (en %) = k x I d x L k : valeur donnée par le tableau ci-dessous I d : courant de démarrage du moteur (en A) L : longueur du câble en km. Chute de tension au démarrage dans km de câble parcouru par A (en %) câble cuivre câble aluminium S (mm ),, cos ϕ du moteur au démarrage 0,3,43,4 0,93 0,63 0,39 0,6 0,8 0,4 0, 0,08 0,07 0,064 0,08 0,6 0,39 0,6 0,0 0, 0, 0,09 0,08 0,07 0,4 3,,88,9 0,80 0,49 0,3 0, 0,6 0, 0,098 0,08 0,07 0,063 0,77 0,49 0,33 0,4 0,8 0,4 0, 0,094 0,08 en régime établi* 0,8,83 3,8,0,47 0,89 0,6 0,37 0,7 0,9 0,44 0, 0,09 0,077,4 0,89 0,8 0,4 0,30 0, 0,7 0,3 0, (*) La dernière ligne de ce tableau permet le calcul de la chute de tension en régime établi (cos ϕ à charge nominale) avec la même formule en remplaçant I d par I n moteur. Les tableaux de la page K à K donnent plus de précision dans le calcul de cette valeur. M U BC L = 7m S = 0 mm In = 3A Id = 7A Cos ϕ = 0,4 I source = x Id U AB B A U AC C PAGE B 9 VERSION 004

18 DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER CALCUL DES COURANTS DE COURT-CIRCUIT Evaluation du Icc aval en fonction du Icc amont Les tableaux page suivante donnent rapidement une bonne évaluation de l intensité de court-circuit aval en un point du réseau connaissant : c l intensité de court-circuit amont c la longueur, la section et la constitution du câble aval. Il suffit ensuite de choisir un disjoncteur ayant un pouvoir de coupure supérieur à l Icc aval. Si l on désire des valeurs plus précises, il est possible de réaliser un calcul détaillé (comme indiqué en page K37) ou d utiliser le logiciel Ecodial 3. En outre, la technique de filiation permet, si un disjoncteur limiteur est placé en amont, d installer, en aval, des disjoncteurs de pouvoir de coupure inférieur au courant de court-circuit présumé (voir page K7). Exemple Soit un réseau représenté sur la figure ci-dessous. Sur le tableau page suivante des conducteurs cuivre, pour la ligne correspondant à la section du câble, soit 0 mm, choisir la valeur la plus proche, par défaut, de la longueur du câble, ici m. L intersection de la colonne comportant cette valeur avec la ligne correspondant à la valeur la plus proche, par excès, de l intensité de court-circuit aval, ici la ligne 30 ka, indique la valeur du courant de court-circuit recherchée, soit Icc = 9 ka. Installer un disjoncteur Multi 9 NC00LH calibre 63 A (PdC 0 ka) pour le départ A et un disjoncteur Compact NS60N calibre 60 A (PdC 3 ka) pour le départ 60 A. 400V Icc = 8 ka 0 mm, Cu m Icc =? I B = A I B = 60 A PAGE B 0 VERSION 004

19 K4 Baccalauréat Technologique S.T.I. Génie Electrotechnique DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER CALCUL DES COURANTS DE COURT-CIRCUIT Cuivre (réseau 400 V) section des longueur de la canalisation (en m) conducteurs de phase (mm ), 0,8,3,6 3 6, 8 9, 3 6 3,,3,6,, ,8,7,, 3, 4 8, ,3, 3 4 6, ,8,, 4, 6, 8, ,9,4,7 3, 7 8, ,3,6,, ,,9, 3 3, 7, ,,,7 3 4, , 3 3, 4, 6 7, , ,9,,3, 6, 7, ,8,,,4,7, ,,3,,6 3 6, 8 9, ,,4,6, ,,7,9,,4 9, x 0,,8,3,, x 0,7,9,,,8, x 8,3,6,9 3, 6, x 0,3,7 3 3, 4 7, x 0,,9 3, 3, x 8,9 3, 4 4, 9, Icc amont Icc aval (en ka) ,4,6, 0, ,,4,6, 0, ,,4,6, 0, ,,4,9,6, 0, , 4,,4,9,6, 0, , 4,,4,9,6, 0, , 8 4,,4,9,6, 0, ,,3,9,6, 0, , 4,,3,9,6, 0, , 7 4,3,9,6, 0, , 6, 4,,8,, 0, , 8, ,,8,, 0,9 0, , 9, 9, 9, 9 8, 7 6, 6,, 3,,7,4, 0,9 0, , 6, 6, 6, 4, 4,9,8,6,3, 0,9 0, 4, , 3,,,7,4,3, 0,8 0, , 3, 3, 3 3,9,,,3,, 0,8 0, ,9,9,9,8,7,6,,4,3,9,4,, 0,9 0,8 0,4,9,9,8,8,7,7,4, 0,9 0,8 0,7 0,4 0,9 0,9 0,9 0,8 0,7 0,7 0,6 0,6 0, 0,3 Alu (réseau 400 V) section des longueur de la canalisation (en m) conducteurs de phase (mm ), 0,8,3,6 3 6, 8 9, ,3,6,, ,8,6, ,3,6 3, 4, 6, ,8,, 4, 6, 8, ,8,3,7 3, 6, 8, ,9,,4,8,3 4, ,3,7,6 3, 6, ,9,8,3,8 3, 4, ,3, 3 4 6, ,8, , 6, ,9,7 3,4 4, 7 8, , ,9,,3, 6, 7, ,9,,4, 3 6 7, x 0 0,9,,3,4,6 3 6, 8 9, x 0,,4,,7 3, x 8,,4,6,8 4, x 40,,8,3, x 0,4,7,9,,4 4, 9, x 0,,8,,3, x 8,8,,4, x 40,3,7 3 3, 4 7, Nota : Pour une tension triphasée de 30 V entre phases, diviser les longueurs ci-dessus par e =,73. PAGE B VERSION 004

20 DISTRIBUER L'ENERGIE SCHNEIDER CALCUL DES COURANTS DE COURT-CIRCUIT Icc en un point quelconque de l installation Déterminer résistances et réactances de chaque partie de l installation partie de valeurs à considérer l installation résistances réactances (mω) (mω) réseau R = 0, x Q X = 0,99 Z Q amont () Z Q = (m U n ) S KQ tranformateur R = Wc x U 0 3 X = Z _ R S Wc = pertes Z = Ucc U x cuivre (W) () 00 S S = puissance Ucc = tension apparente du de court-circuit transformateur du transfo (kva) (en %) liaison en câbles (3) R3 = ρ L S (4) X3 = 0,09L (câbles uni jointifs) ρ = 8, (Cu) X3 = 0,3L (3) ou 9,4 (Al) (câbles uni L en m espacés) S en mm L en m en barres R3 = ρ L X3 = 0,L () S (4) L en m ρ = 8, (Cu) ou 9,4 (Al) L en m S en mm disjoncteur rapide R4 négligeable X4 négligeable sélectif R4 négligeable X4 négligeable () S KQ : puissance de court-circuit du réseau à haute tension en kva. () Pour les valeurs des pertes cuivre, lire les valeurs correspondantes dans le tableau de la page K77. (3) Réactance linéique des conducteurs en fonction de la disposition des câbles et des types. (4) S il y a plusieurs conducteurs en parallèle par phase diviser la résistance et la réactance d un conducteur par le nombre de conducteurs. R est négligeable pour les sections supérieures à 40 mm. () Réactance linéique des jeux de barres (Cu ou AL) en valeurs moyennes. Valeur de l Icc en un point de l installation par la méthode suivante : (méthode utilisée par le logiciel Ecodial 3 en conformité avec la norme NF C -00).. calculer : la somme Rt des résistances situées en amont de ce point : Rt = R + R + R et la somme Xt des réactances situées en amont de ce point : Xt = X + X + X Exemple schéma partie de résistances réactances l installation (mω) (mω) réseau amont (,0 x 400) (,0 x 400) S KQ = kva R = x 0, X = x 0, R = 0,03 X = 0,3 M 3 transformateur R = x 40 x0 3 S nt = 630 kva U X = kr ( = 4 % R =,8 00 x 630 ) (,8) U = 40 V X3 = 0,84 P cu = W liaison (câbles) R3 = 8, x X3 = 0,09 x transformateur 0 x 3 3 disjoncteur R3 = 0,0 X3 = 0, 3 x ( x 0 mm ) Cu par phase L = m disjoncteur R4 = 0 X4 = 0 rapide. calculer : Icc maxi. = mc Un ka. 3 Rt + Xt Rt et Xt exprimées en mω Important : c U n = tension nominale entre phases du transformateur (400 V) c m = facteur de charge à vide =,0 c c = facteur de tension =,0. liaison disjoncteur R = 8, x 400 X = 0, x X = 0,30 départ R = 0,09 barres (CU) x 80 x mm par phase L = m M disjoncteur R6 = 0 X6 = 0 rapide tableau secondaire M3 liaison (câbles) tableau R7 = 8, x 70 8 X7 = 0,3 x 70 X7 = 9, général BT R7 = 7 tableau secondaire x ( x 8 mm ) Cu par phase L = 70 m Calcul des intensités de court-circuit (ka) résistances réactances Icc (mω) (mω) (ka) en Rt = R + R + R3 Xt = X + X + X3,0 x,0 x 400 M Rt = 3,03 Xt =,34 3 (3,03) + (,34) =,70 ka en Rt = Rt + R4 + R Xt = Xt + X4 + X,0 x,0 x 400 M Rt = 3, Xt =,64 3 (3,) + (,64) =,0 ka en Rt3 = Rt + R6 + R7 Xt3 = Xt + X6 + X7,0 x,0 x 400 =,0 ka M3 Rt3 = 0, Xt3 = 0,74 3 (0,) + (0,74) PAGE B VERSION 004

21 DISTRIBUER L ENERGIE PIRELLI DESIGNATION DES CABLES DENOMINATION SYMBOLIQUE DES CÂBLES Les conducteurs et câbles définis par une norme UTE sont désignés à l'aide d'un système harmonisé ou bien à l'aide du système UTE traditionnel selon qu'il s'agit de modèles concernés ou non par l'harmonisation en vigueur dans le cadre du CENELEC. Ces deux systèmes de désignation sont repris par la norme NF C 30-0 et HD 36 et comprennent une suite de symboles disposés de gauche à droite, dans l'ordre, dont un extrait est donné ci-dessous. Désignation HAR CENELEC Désignation NF- USE Signification du Symbole Symbole Signification du symbole symbole Série harmonisée H Série nationale reconnue A U Câble faisant l'objet d'une norme UTE Série nationale autre FR-N 0 0 V 300/300 V /00 V 0 Souplesse V 40/70 V 07 0,6/ kv V PVC V absence de lettre Ame rigide Caoutchouc vulcanisé R Polyéthylène réticulé X S Ame souple Ruban en acier ceinturant D absence de lettre Cuivre les conducteurs Armure en feuillard acier Z4 A Aluminium PVC V C Caoutchouc vulcanisé Caoutchouc vulcanisé R R Polyéthylène réticulé Polyéthylène réticulé N Câbles rond absence de lettre V Polychlorure de vinyle Câbles méplat "divisible" H G Gaine vulcanisée Câble méplat "non divisible" H Cuivre absence de lettre O Aucun bourrage ou bourrage ne formant pas gaine Aluminium -A Rigide, massive, ronde -U* Gaine d'assemblage et de protection formant bourrage Rigide, câblée, ronde -R* Gaine de protection épaisse Rigide, câblée, sectorale -S* Rigide, massive, sectorale -W* C Caoutchouc vulcanisé Souple, classe pour -K installation fixe Souple, classe -F N Polychloroprène ou équivalent Souple, classe 6 -H V PVC Souple pour soudure -D P Gaine de plomb Extra-souple pour soudure -E La désignation peut-être complétée par F Feuillards acier l'indication éventuelle d'un conducteur vert/jaune dans le câble: Z Zinc ou autre métal. Câble sans V/J: nxs. Câble avec V/J: ngs n=nb conducteurs, s=section * pour les câbles à âmes en aluminium, le tiret précédant le symbole est à supprimer absence de lettre M Câble rond Câble méplat PAGE B 3 VERSION 004

22 DISTRIBUER L ENERGIE PIRELLI H07 V-U speedy - H07 V-R NF C 3-0 HD.3 IEC 607 CARACTÉRISTIQUES DU CÂBLE CABLES MONOCONDUCTEURS: CARACTERISTIQUES C r mini posé * AG Médiocre AD Passable H07 V-U: C ou C H07 V-R: C Semi-rigide Sans plomb Sans plomb Equipement des circuits des locaux d'habitation, bureaux... Filerie et câblage de tableaux ou d'appareils électriques. Les câbles SPEEDY grâce à un coefficient de frottement très réduit facilitent l'installation et réduisent les temps de pose. La version SPEEDY FLAM est non propagatrice de l'incendie C selon NF C (essai N ). Ils conviennent aux installations fixes et protégées, dans ou sur des dispositifs d'éclairage et de commande, pour des tensions jusqu'à et y compris 000 V en courant alternatif, ou jusqu'à et y compris 70 V en courant continu par rapport à la terre. DESCRIPTIF DU CÂBLE ÂME Métal: cuivre nu. Forme: ronde. Souplesse: HO7 V-U SPEEDY: classe massive. HO7 V-R : classe câblée. Température maximale à l'âme: 70 C en permanence, 60 C en court-circuit. ISOLATION Repérage des conducteurs: PVC Bleu - noir - gris - brun - rouge - orange - ivoire - violet - vert/jaune. Marquage: USE <HAR> H07 V-U, n usine SPEEDY USE <HAR> H07 V-U, n usine SPEEDY FLAM USE <HAR> H07 V-R n usine. CONDITIONS DE POSE SOUS CONDUIT TABLEAUX CABLAGE t mini = - C COURONNES Les câbles H07 V-U SPEEDY ou SPEEDY FLAM ou HO7 V-R peuvent être installés en conduits apparents ou encastrés : moulures, plinthes, gaines, vides de construction et huisseries. PAGE B 4 VERSION 004

23 DISTRIBUER L ENERGIE PIRELLI CABLES MONOCONDUCTEURS : TABLEAU DE CHOIX H07 V-U speedy - H07 V-R NF C 3-0 HD.3 IEC 607 Section mm² Diamètere maxi. ext. mm Masse approx. kg/km cond. A Intensité en Régime permanent () Chute de tension cos (a)= 0,8 3 cond. A 4 cond. H07 V-U Speedy A 6 cond. A monophasé, 3,3 9 7,, 4, 3 0, 3, , , ,4 8,9 7,7 H07 V-R, 3,3 7,, 4, 3 0, 3, , , ,4 8,9 7,7 6, ,7 6, 0 6, ,9 3,6 3, 6 8, ,,3,0 9, ,,,3 3, ,3, 0,9 0 3, ,84 0,7 70, ,60 0, 9 7, ,46 0,40 0 9, ,38 0,33 0, ,33 0,9 8 3, ,8 0,4 40 6, ,4 0, 300 9, , 0, , ,9 0,6 () Intensités maximales valables pour : conducteurs posés dans un seul conduit en montage apparent ; ou encastré dans une paroi ; ou vide de construction ; ou goulotte ; ou moulure ; ou sous plinthe. Température ambiante 30 C Si les conditions sont différentes, appliquer les coefficients de correction du manuel technique câbles Pirelli. V/A/km triphasé V/A/km * r mini posé (selon HD 6) Rayon de courbure admissible Pour un diamètre de câble D (mm) D < 8 8 < D < < D < 0 D > 0 Usage normal 4 D D 6 D 6 D Pliage soigneux dans l'extrémité du câble D 3 D 4 D 4 D PAGE B VERSION 004

24 DISTRIBUER L'ENERGIE PIRELLI CABLES MULTICONDUCTEURS SOUPLES : CARACTERISTIQUES H07 RN-F - A07 RN-F H07 RN-F: NF C HD.4 IEC 604 A07 RN-F: NF C 3-0 CARACTÉRISTIQUES DU CÂBLE C r mini posé = 4D AG3 Très bon AD8 Bon NF C C Extra souple Sans plomb Sans plomb La conception de ces câbles garantit une grande souplesse, une excellente tenue aux intempéries, aux huiles et graisses, ainsi qu'aux contraintes mécaniques et thermiques ; idéal pour les équipements scéniques, chantiers, ambiances industrielles sévères... Le Pireflex est immergeable en permanence (AD 8) jusqu'à 00 m de profondeur (0 bars). Il est homologué par le bureau VERITAS pour les applications "Marine". Ils peuvent être également utilisés dans des installations fixes jusqu'à 000 V de tension nominale (NF C -00,..). Conditions d'utilisation en dynamique : Température : comprise entre +60 C / -30 C Rayon de courbure : r = 6 D pour des températures comprises entre +60 C et -0 C r = D pour des températures comprises entre -0 C et -30 C DESCRIPTIF DU CÂBLE ÂME Métal: cuivre nu ou étamé. Forme: ronde Souplesse: classe souple. Température maximale à l'âme: 8 C maximum, 00 C en court-circuit.60 C en fonctionnement normal. ISOLATION Elastomère. (séparateur facultatif). Repérage des conducteurs: H07 RN-F oo bleu-brun ooo bleu-brun-v/j oooo noir-bleu-brun-v/j ooooo noir-bleu-brun-noir-v/j A07 RN-F ooo noir-bleu-brun oooo noir-bleu-brun-noir ooooo noir-bleu-brun-noir-noir GAINE EXTÉRIEURE Polychloroprène ou élastomère synthétique équivalent couleur noire. PIREFLEX - USE <HAR> H07 RN-F n usine - 4G, -PIREFLEX A07 RN-F NF- USE - n usine 4X NF C CONDITIONS DE POSE EN CANIVEAU EN BUSE AVEC PROTECTION A L'AIR LIBRE ENGINS MOBILES IMMERGE t mini = -30 C r = 6 D ou D Lorsque la température à la surface de la gaine dépasse 0 C, les câbles doivent être rendus inaccessibles aux personnes et aux animaux. Si la température de l'âme doit être limitée à 60 C, multiplier par 0,7 les intensités admissibles. page B 6 VERSION 004

25 DISTRIBUER L'ENERGIE PIRELLI CABLES MULTICONDUCTEURS SOUPLES : TABLEAU DE CHOIX H07 RN-F - A07 RN-F H07 RN-F: NF C HD.4 IEC 604 A07 RN-F: NF C 3-0 Section mm² Diamètre ext. max. mm Masse approx. kg/km Intensité¹ Régime permanent Chute de tension Cos Q= 0,8 V/A/km air libre 30 C A CONDUCTEUR enterré 0 C A, 7, , 8, , , , , 6 4, , 6, , 3 8, , 0, , , ,7 9 6, ,46 0 8, ,38 0 3, ,3 8 34, , , , , , , ,8 00, ,6 CONDUCTEURS 0, 94 9,6 8 39,,, 0 4,0 3 7,7, 3, 7 34,0 46 6, 4,0 4 46,0 60 0, 6 8, 3 60,0 77 6,7 0 4,0 90 8,0 00 3,9 6 7, 790 0,0 3, 3, 40 4,0 66,7 3 34, ,0 00, 0 37,0 030,0 38 0,86 3 CONDUCTEURS, 0 7, 3,8 33,9,, 0,0 30,0 3,0, 4, 9,0 39,0 4,0 4 6, ,0,0 8,7 6 0,0 39,0 63,0,8 0, 740 7,0 83,0 3,4 6 9, 000 9,0 08,0, 34,0 40,0 38,0,4 3 38,0 890,0 67,0,0 0 44, ,0 98,0 0, , ,0 44,0 0, 9 4, ,0 90,0 0,43 0 9, ,0 330,0 0, , ,0 37,0 0,9 8 7, ,0 48,0 0,6 40 8,0 0660,0 48,0 0, page B 7 VERSION 004

26 DISTRIBUER L'ENERGIE PIRELLI CABLES MULTICONDUCTEURS SOUPLES : TABLEAU DE CHOIX H07 RN-F - A07 RN-F H07 RN-F: NF C HD.4 IEC 604 A07 RN-F: NF C 3-0 Section mm² Diamètre ext. max. mm Masse approx. kg/km Intensité¹ Régime permanent Chute de tension Cos Q= 0,8 V/A/km air libre 30 C A enterré 0 C A 3 CONDUCTEURS + NEUTRE (neutre de section inégale) , , , , , , , , , , , , , , 4 CONDUCTEURS, 4 7, 3,8 34, 3, 90,0 30,0 3,, 70 9,0 39, , ,0,0 8,7 6,0 0,0 63,0,8 0 8,0 90 7,0 83,0 3,4 6 3,0 40 9,0 08,0, 37, 840,0 38,0,4 3 4,0 390,0 67,0,0 0 48, ,0 98,0 0, , 440 3,0 44,0 0, 9 60, 770 8,0 90,0 0,43 0 6, ,0 330,0 0, , ,0 37,0 0,9 8 79, ,0 48,0 0,6 CONDUCTEURS 3, 80 7, 3,8 34,, ,0 3, 7, , , 47 40,0 8,7 6 4, ,0,8 0 30, ,0 3,4 6 3, ,0, 4, 80 38,0,4 () Intensités maximales valables pour câble posé seul : a) enterré dans un sol de résistivité thermique de K.m/W, température du sol 0 C. Profondeur de pose : 600 mm. b) à l'air libre, sur chemins de câbles, tablettes perforées, corbeaux, échelles à câbles, fixés par des colliers espacés de la paroi, à l'abri du soleil, température ambiante 30 C. Les valeurs d'intensité admissible et de chute de tension mentionnées dans les tableaux sont celles d'une liaison TRIPHASEE pour, 3, 4, conducteurs et MONOPHASEE pour conducteurs ou 3 conducteurs G (avec conducteur de terre V/J). Si les conditions sont différentes, appliquer les coefficients de correction du manuel technique câbles PIRELLI. page B 8 VERSION 004

27 DISTRIBUER L'ENERGIE PIRELLI CABLES MULTICONDUCTEURS RIGIDES : CARACTERISTIQUES NF C 3-07 FR-N0 VV-U - FR-N0 VV-R CARACTÉRISTIQUES DU CÂBLE C r mini posé = 6D AG Bon AD Bon NF C C Semi-rigide Sans plomb Sans plomb Ces câbles sont essentiellement destinés aux installations domestiques. DESCRIPTIF DU CÂBLE ÂME Métal: cuivre nu Forme: ronde Souplesse: S< = 4 mm classe massive - FR-N0 VV-U. S> = 6 mm classe câblée - FR-N0 VV-R. Température maximale à l'âme: 70 C en permanence, 60 C en court-circuit. ISOLATION PVC Repérage des conducteurs: Type A conducteur avec vert/jaune Type B sans conducteur vert/jaune oo noir-bleu ooo noir-bleu-brun ou v/j oooo noir-bleu-brun-noir ou v/j ooooo noir-bleu-brun-noir-noir ou v/j REVETEMENT D'ASSEMBLAGE Gaine élastoplastique. GAINE EXTÉRIEURE PVC couleur grise. Marquage: FR-N0 VV-U X, NF-USE n usine. FR-N0 VV-R 3G0 (ou 3X0) NF-USE n usine. CONDITIONS DE POSE SOUS CONDUIT EN CANIVEAU EN BUSE A L'AIR LIBRE t mini = - C r mini = D Sans protection mécanique, ces câbles peuvent être posés sur chemins de câbles, tablettes ou autres supports à l'air libre, fixés aux parois ou dans les vides de construction. Avec protection, dans des conduits, gaines, caniveaux non inondables. page B 9 VERSION 004