BRGM LINTItPIISI AU SIIVICI DI LA TIIBI

BRGM LINTItPIISI AU SIIVICI DI LA TIIBI DOCUMENT NON PUBLIC SYNDICAT D'ALIMENTATION EN EAU POTABLE DE MARCILLY LA CAMPAGNE (27) Rénovation du forage "Aux Buissons" 180-6-2, Pompages d'essai, et définition de la capacité de production Par V. BELLIARD SENS & Ph. DE LA QUERIERE R349 HNO 4S 91 DECEMBRE 1991 Ce rapport comprend : 31 pages dont 11 figures et 1 annexe THEME : EAU MOTS-CLES : Alimentation en eau potable, pompages BRGM - HAUTE NORMANDIE LA VAT1NE - 14 rue Raymond Aron - 74130 Mont-Saint-Aignan, Francs Tél.: (33 35.60.12. Télécopieur: 33) 35.60.80.07

- 2 - RESUME Cette opération concerne la rénovation d'un forage réalisé en 1940, qui nous a été commandée par le SIAEP de Marcilly-la-Campagne (27). Elle a été entreprise pour plusieurs raisons ; la première concerne la teneur en nitrates de la nappe qui dans l'ensemble du plateau de Saint André est encore excessive, ce qui empêche la réalisation d'un forage de secours, ou le raccordement à un forage d'essai dans la vallée Pépin ; la seconde concerne l'éloignement de ce dernier forage d'essai qui rend les travaux de raccordement très coûteux. Cette opération a nécessité deux acidifications successives, un pompage de nettoyage ; d'autre part, un pompage par paliers (essai de puits) et un pompage longue durée (essai de nappe) ont permis de déterminer la capacité de production du forage et de l'aquifère. Celle ci est réduite à un débit continu de 8 m 3 /h parce que l'épaisseur de la couche productive se trouvant au sommet de la craie est réduite à une valeur de l'ordre de 5 m sous le niveau statique actuel, et la valeur des paramètres hydrodynamiques est faible (transmissivité 1 x 10-3 m 3 /s et coefficient d'emmagasinement 1 x 10~ 3 ). On peut moduler cette production en ne dépassant pas 12 m 3 /h - 12 h sur 24 - (dans les conditions d'hydraulicité de l'essai). Mais il ne faut pas exploiter cet ouvrage comme il l'a été fait jusqu'à maintenant, en rabattant le niveau à une forte profondeur, avec alimentation du forage par la nappe fonctionnant comme une source de déversement dans une bâche de captage. Les caractéristiques de l'aquifère sont faibles et ne nous étonnent pas. Le forage ne fournira jamais beaucoup d'eau, le syndicat devra informer ses adhérents de ne pas gaspiller l'eau en période estivale.

- 3 - Bien que le souhait du Syndicat, à savoir l'obtention d'un débit de 15 m 3 /h, n'ait pas été atteint, cette opération permet cependant de répondre aux besoins pendant un certain nombres d'années, ce qui donne le temps d'étudier et de réaliser une solution d'alimentation définitive, fiable tant du point de vue qualité que quantité.

- 4 - TABLE DES MATIERES RESUME 1 - INTRODUCTION 2 - PROGRAMME PRESENTE PAR LE BRGM 2.1. Phasage des opérations 2.2. Examen du forage 3 - INTERPRETATION DES POMPAGES D'ESSAI 3.1. Développement 3.2. Pompage par palier - essais de puits 3.3. Interprétation des pompages par palie et longue durée 4 - CAPACITE DE PRODUCTION DU FORAGE 5 - QUALITE DE LA NAPPE - PROBLEME DE FER CONCLUSION ANNEXE : Fichier de pompages

- 5-1. INTRODUCTION Le forage 180-6-2 a été réalisé vers les années 1940, par les armées françaises et allemandes jusqu'à la profondeur de 92 m. Il alimente le Syndicat en eau potable depuis 1968 environ. En novembre 1954, la Direction Départementale de l'agriculture s'est aperçue qu'il était bouché à la profondeur de 27 m. Elle a fait procéder à 2 pompages d'essai qui ont donné lieu aux résultats suivants : 02/11/1954 : profondeur nappe au repos 10 m débit 10 m 3 /h rabattement 15,34 m durée 3h48 minutes débit spécifique 0,65 m 3 /h/m 03/11/1954 : profondeur nappe au repos 10,08 m débit 9,564 m 3 /h rabattement 14,78 m durée 8h40 minutes débit spécifique 0,65 m 3 /h/m En août 1965, un pompage d'essai est réalisé par l'entreprise AUBRY durant 3 jours consécutifs (3 fois 10 heures environ). Les résultats de la dernière journée sont les suivants : profondeur nappe au repos 8,60 m débit # 17 m 3 /h profondeur du niveau dynamique 69 m rabattement 60,4 m durée 8h40 minutes débit spécifique 0,28 m 3 /h/m Ces résultats d'après nous, semblent faussés par une réalimentation due au rejet trop proche des eaux d'exhaure, car la stabilisation des niveaux en pompage est trop apparente.

- 6 - Dans le cadre de la campagne départementale, un examen vidéo couleur est réalisé par l'entreprise DIÂSOL sur le forage en juillet 1991. Il montre : des desquamations du tubage à 4,50 m ; une fuite d'un joint à 23 m ; des colmatages de crépine entre 30 et 40 m, vers 41 m ; des encroûtements à 46 m, suivis de grosses concrétions entre 55 et 63 m qui se généralisent sur le reste du forage. DIASOL conclut son rapport en disant qu'un décapage du tubage et une acidification devrait permettre de restaurer le forage. En effet, le débit d'exploitation avait chuté. En fin juillet 1991 devant ces résultats, la Direction Départementale de l'agriculture demande au BRGM d'intervenir et de chiffrer le coût d'un forage provisoire. En effet, un forage d'essai réalisé dans la vallée Pépin sous la direction du Cabinet G. PIERSON (voir figure 1) lors de la campagne départementale en 1990 n'était pas utilisable malgré sa productivité en raison de son éloignement (3 km) et de sa teneur en nitrates (supérieure à 50 mg/1). Finalement, la Direction Départementale de l'agriculture s'oriente vers une opération de rénovation du forage actuel, en alimentant les populations provisoirement à l'aide d'un forage agricole ; ce choix est motivé par 2 raisons ; la rénovation peut dépanner le syndicat dont les besoins sont assez faibles (moins de 2 m 3 /j), le forage fournit une eau dont la teneur en nitrates est légèrement inférieure à 50 mg/1 ; la teneur déterminée dans le forage de secours implanté 5 m en amont du forage agricole pouvait dépasser la norme, et demandait l'utilisation d'une station de dénitrification.

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- 8-2 - PROGRAMME PRESENTE PAR LE BRGM 2.1. Phasage des opérations Le programme présenté par le BRGM comportent les phases suivantes : - acidification par 5 tonnes d'acide ; - nettoyage air lift, 4 heures ; - examen vidéo ; - pompage de nettoyage, 8 heures ; - pompage par palier (4 paliers) ; - pompage longue durée, 22 heures. L'examen vidéo a montré le 14 novembre : - un tube plein de 0 à 27 m, très corrosé (voir troué à certains endroits) ; - les crépines (trous arrondis 0 1 cm) bien dégagées jusqu'à 69 m, concrétions peu épaisses ; - de grosses concrétions entre 69 et 84 m colmatant les crépines ; - une eau très chargée avec une visibilité quasi nulle à partir de 69 m, et une eau de couleur rouge de 80 à 88 m. Suite à l'acceptation par la Direction Départementale de l'agriculture et le Syndicat, on refait les opérations suivante : - brossage du tubage ; - seconde acidification par 5 tonnes d'acide ; - nettoyage air lift ; - puis pompage de nettoyage ; pompage par palier ; pompage longue durée 72 heures ; - examen vidéo par DIASOL qui n'avait pas contrôlé le diamètre.

- 9-2.2. Examen du forage en fin de pompage L'opération vidéo a montré les phénomènes suivants : 1/ Des traces de concrétion encore existantes qui diminuent vers 57 m de profondeur, mais dont l'importance a diminué par suite du brossage. 2/ Les ouvertures de la crépine sont débouchées, elles sont bien visibles à partir de 27 m de profondeur. Ceci permet de constater une faible densité du crépinage. 3/ La visibilité diminue vers 68 m de profondeur et à partir de 68 m le tubage ne reste plus visible à cause de la stagnation dans le fond du forage du précipité d'hydroxyde de fer qui a été évacué par la suite. 4/ Le forage est bouché à 84,10 m de profondeur. 5/ Le diamétreur montre une réduction du diamètre de 350 à 250 mm à 70 m de profondeur. Entre 70 et 86 m, la paroi du tubage est tapissée d'irrégularités issues de concrétions résiduelles. On peut déduire de cette investigation que le décolmatage a été efficace, le faible pourcentage de vide de la crépine induit des pertes de charge importantes, que les venues d'eau proviennent de la surface de l'aquifère, et sont riches en fer.

- 10-3 - INTERPRETATION DES POMPAGES D'ESSAI 3.1. Développement Lors de la première acidification, l'injection d'acide avait été réalisée à la base du forage. Lors de la seconde, on a injecté 1 tonne à 30 m de profondeur, et 4 tonnes en 2 passes à 60 m de profondeur. La réaction a été forte puisque 1'emulsion a surgi au sommet du forage. L'eau à l'air lift était devenue claire. Le pompage de nettoyage a été réalisé de la façon suivante : - 5, heures au débit de 11 m 3 /h - rabattement 7,64 m ; - 0,75 heures au débit de 15 m 3 /h - rabattement 13,68 m ; - 1, heure au débit de 24 m 3 /h - rabattement 23,15 m ; - 1, heure au débit de 36 m 3 /h - rabattement 38,25 m. Le niveau a chuté rapidement à partir du débit de 24 m 3 /h. L'eau était claire à la sortie de l'exhaure. 3.2. Pompage par palier - essais de puits figure 2. 4 paliers ont été réalisés et les résultats sont donnés dans la On voit que le troisième palier (par ordre croissant), à 14 m 3 /h donne un résultat moins bon que le quatrième (rabattement spécifique trop fort). Le coefficient des pertes de charge quadratiques est extrêmement élevé et parait peu vraisemblable.

- Figure 2 -, -.. -r- - f, -M- "n«i3,, 'Z r.».-1- ± w h -* w U **. ~ * O w- Departement: EURE Commune : MARCILLY LA CAMPAGNE ate du pompage : 25/11/91 classement : 181-6-2 Niveau initial: 12.il m/sol PALIER DUREE DU! POMPAGE (minutes) DESCRIPTION DU POMPAGE DEBIT MOYEN (m3/h) RABATTEMENT FINAL (m) "î ' RABATTEMENT SPECIFIQUE L. n n n n n n 1 2 3 4 5 6 60 12.5 60 17.0 60 B.O 60 14.6 8.95 16.83 3.91 14.05.1 0.716 0.990 0.491 0.963 L.. CALCUL DES PERTES DE CHARGE Courue caractéristique s - bq + cq perte de charge line'aires : b - 1.13 10~ *-* h / * pertes de charge quadratiques : c - 4.89 10" 8 h 2 /m 4.06 10 2 s /m 2 6.34 10 S a 2 /m 8 I o.oo GRAPHIQUE 8-f (Q) [Q) Ö- M 10 DEBIT (m3/h) 20 o o - o J GRAPHIQUE a/g - t (Q) 0 10 O.OOJ. - L. DEBIT (m3/h) 20 - i 10.. 1.-, 20.- Í 30.- 40.. 2.-....-...,...-»S a.oojl_ PERTES DE CHARGE TOTALES (*) LINEAIRES (0) j,._. a se w 2 3 j f Bureau de Recherches Ge'ologiques et Minie Ves Logiciel BRGM

- 12-3.3. Interprétation des pompages par palier et longue durée On a identifié les paramètres hydrodynamiques sur les remontées des paliers et du pompage longue durée (figures 3, 4 & 5). La transmissivité T est de l'ordre de 1 à 1,5 x 10-3 m 2 /s ; elle est faible. Le coefficient d'emmagasinement S égal à 1 x 10-3 est faible. On a calculé le coefficient des pertes de charge quadratiques C en ajustant la courbe calculée sur la courbe mesurée au palier de 8 m 3 /h (voir figures 3 & 4). Ce coefficient atteint 2.0 s 2 /m 5 ; il est très élevé, et le rabattement du aux pertes de charge (s = CQ 2 ) atteint 3,13 m, soit 80 % du rabattement total mesuré (3,91 m). La valeur du coefficient C de 6350 s 2 /m 5 est due au dénoyage et est donc faussée par celui-ci. L'examen des rabattements calculés et mesurés sur le pompage par palier et longue durée montre un dénoyage du forage à partir d'un rabattement de l'ordre de 5 m. En effet, les points mesurés décrochent de la courbe calculée sur les 2 paliers à 12,8 et 14,6 m 3 /h, à peu près à ce niveau (voir figures 3 & 4). Ce dénoyage a atteint 30 m lors du pompage de longue durée. Le système a fonctionné comme si une source se déversait dans le forage. On voit sur la figure 5 (pompage longue durée) que durant ce déversement de 12 m 3 /h, le niveau de la nappe dans le forage s'est tenu entre 30 et 36 m de rabattement (soit entre 42 et 48 m de profondeur) pendant 2940 minutes, soit 49 heures. Mais le fonctionnement du forage est un fonctionnement anormal qui détériore le tubage (concrétions ferrugineuses, calcaires...), et en accélérant exagérément les vitesses de circulations de l'eau, peut entraîner des éléments sableux ou argileux de la formation résiduelle à silex par exemple. On rappelle que l'on a pas de coupe géologique précise sur cet ouvrage.

débit ++++++++ rabattement mesuré rabattement calculé d : dénoyage 20 MHRCILLY LA CAMPAGNE (27) POMPAGE PAR PALIERS + 18.0 Programme I S fl P E 15.. 10.. IH.H ie.e Numero du pompage 25-11-91 PUITS marc THEIS 5.0.. 0.0 LoglcUl BRGH 0 120 248 Temps 360 (mnl 180 T= 1.E-03 m2/s S= 1.E-03 H- 1 a u

débit ++++++++ rabattement mesuré rabattement calculé d : dénoyage MARCILLY LR CAMPAGNE (27) POMPAGE PAR PALIERS PERTES OE CHARGE : 2088 «2/»5 20 * H-,, 4-18.8 Programme I S fl P E 15.. 14.H.18.6 Numero du pompage 25-11-91 PUITS marc 18...7.2 THEIS 5.0 3.6 8.0 0 120 240 LOQIOUI BRGM 360 Temps (mn) 1180 8.0 T= 1.50E-03 m2/s S= 1.E-03

débit ++++++++ rabattement mesuré rabattement calculé d : dénoyage MARCILLY Lfl CAMPAGNE (27) POMPAGE DE LONGUE DUREE PERTES DE CHARGE : 288808 e2/»s + XIV.++ 4- + + +++ ++ + A -t- + + + ^ V * ^ J ~^ --* 4-18.0 «L IU.U..îa.e Programme I SflP E Numero du pompage 25-11-91 PUITS marc i i h.7.2 THEIS 1149 LOQIOUI BRGH 19 2660 3420 4180 4940 Temps (mn) f 4, Ki 3.6 0.8 57 T= 1.50E-03 m2/s S= 1.E-03 H- a m i

- 16 - On peut noter que ce type de fonctionnement a été réalisé jusqu'à maintenant en ne vannant pas la pompe, ce qui a entraîné les détériorations du tubage constatées par DIASOL ; on rappelle d'autre part que cet ouvrage a été réalisé par les armées françaises et allemandes, et on en ignore la qualité du tubage. 4 - CAPACITE DE PRODUCTION Dû FORAGE La capacité de production du couple forage/aquifère est définie par les rabattements admissibles. Sur les figures 6 à 11, on a simulé des productions continues et alternées avec des périodes d'arrêt, pendant un an, dans les mêmes conditions du régime hydraulique que celles du pompage d'essai. Les simulations ont été faites avec le coefficient de pertes de charge quadratiques égal à 20 s 2 /m s. On a obtenu les résultats suivants : Régime débit rabattement au bout d'1 an observations n de figure pompage continu 8 4,80 m possible 6 pompage continu 10 6,20 m trop fort 7 pompage alterné 12 h-24 12 4,60 m possible 8 & 9 pompage alterné 12 h/24 15 9,20 m trop fort 10 & 11

MRRCILLY LR CAMPAGNE (27) SIMULATION SUR 1 RN DEBIT 8 H3/H EN CONTINU 1 1 1 1 Programme I S fl P E 7.8. 6.0. e m *. - Numero du pompage 181-6-2 5.8. o az PUITS marc 4.8. -- 3.8. - -- THEIS 2.0. - 1.8. fçqjts K (MMÇk : oo ooo S /to 8.8. 0 LoeioUl BRGH 1 1 «1 74 148 222 296 Temps (j.). 378 T= 1.E-03 m2/s S= 1.E-03 M- 0)

10 9.0 8.0 MflRCILLY LR CAMPAGNE (27) SIMULATION SUR 1 AN DEBIT: 10 M3/H EN CONTINU 1 1 1 Programme ISflPE Numero du pompage 181-6-2 7.0 6.0 i.o o ce PUITS marc 5.0»1.0. THEIS 3.0. 2.0.. 1.0.. 0.0 0 LogioUl BRGH 74 1118 222 296 Temps (j.) 370 fc3tt S itë CMfl^G 2/ - : Zoo ooo 5 7rr>* i T= 1.E-03 m2/s 3 S= 1.E-03 1

MRRCILLY Lfl CRMPRGNE (27) SIHULRTION SUR 1 RN DEBIT 12 M3/H 12 H PRR JOUfl 6.8 j, -+- 5.0 ~ 11.0.. _Q O CC Programme I S R P E Numero du pompage 181-6-2 PUITS marc 3.0 THEIS 2.0 i 1.0.. 2 / 5 0.0 0 Loflicl.l BRGH 714 1U8 222 296 Temps (j.) 370 T= 1.E-03 m2/s S= 1.E-03 H- a I

MRRCILLY Lfl CRMPRGNE (27) SIMULATION SUR 1 RN DEBIT 12 M3/H 12 H. PAR JOUR 6.8,,,,_ 5.8..~ O 11.8.. Programme I S fi P E Numero du pompage 181-6-2 PUITS marc 3.8.. 2.8.. THEIS 1.8.. PÖCT&S J> G\h% : loo ooo /Wr 8.8. 358 LoglcLl BRGM 35H 358 362 Temps ( j.) 366 T= 1.E-03 m2/s S= 1.E-03 H«es i

10 MBRCILLY LH CRMPflGNE (27J SIMULATION SUR 1 AN DEBIT IS M3/H 12 H. PRR JOUR 1 1 1 Programme I S fi P E 9.0.. 8.0.3 7.0 6.0.. JO a CC Numero du pompage 181-6-2 PUITS marc 5.0.. «i.0.. THEIS / 3.0.' 2.0 1.0J. 0.0 0 LoglcUl BR6H 74 148 222 296 Temps (j.) 370 fëftjbs t>q Onf\&c,Ç : 2co T= 1.E-03 m2/s S= 1.E-03 œo^/rr\* h» O I

10 MRRCILLY LR CAMPAGNE (27) SIMULATION SUR 1 AN DEBIT 15 M3/H 12 H. PAR JOUR 1 1 ^ Programme I S fi P E 9.0.. 8.0.3 7.0 o oc 6.0.. Numero du pompage 181-6-2 PUITS marc 5.0.. U.0.1 THEIS 3.0.. 2.0.. 1.0.. pertbs té (HQQCjb : Âoo OOo A 0.0. 350 LogioUl BflGM 353 356 359 362 Temps (j.) 365 T= 1.E-03 m2/s S= 1.E-03 h"

- 23 - Les observations ainsi que les précédentes montrent que l'on a intérêt à obtenir des rabattements les plus faibles possibles avec un régime de pompage le plus régulier possible donc un débit faible. En accord avec la Direction Départementale de l'agriculture, on propose au syndicat de : - placer la pompe comme précédemment à 70 m de profondeur ; - utiliser la pompe à 8 m 3 /h ; - placer la bougie d'arrêt vers 24 m pour tenir compte des variations de profondeur du niveau statique, et la bougie de reprise du niveau au repos de la nappe. 5 - QUALITE DE LA NAPPE - PROBLEME DE FER L'eau du forage s'est trouvée claire à l'exhaure de la pompe. Par contre, on a pu observer lors des pompages de nettoyage et par paliers un précipité d'hydroxydes de fer se produisant au bout d'un certain temps de séjour dans les bouteilles. Ce phénomène ne s'est plus produit après 48 heures de pompage. Deux origines peuvent être attribuées à ce phénomène. L'acidification intense a mis solution le fer sous la forme de chlorure ferrique qui s'est précipité ensuite sous forme d'hydroxyde. Ceci expliquerait l'élimination du précipité après 48 heures de pompage. D'autre part, la Direction Départementale de l'action Sanitaire et Sociale nous a fourni les teneurs en fer suivantes : 30/09/87 16/11/87 14/03/88 14/09/88 22/02/89 18/10/89 26/02/90 19/02/90 0,08 0,05 0,01 0,05 0,04 0,01 0,01 0,01

- 24 - Les teneurs en nitrates ont baissé depuis 2 ans alors qu'en 1985, 1986 & 1987, elles étaient supérieures à 50 mg/1. Enfin, la Direction Départementale de l'action Sanitaire et Sociale nous a confirmé que dans les années 1980, la nappe était affleurante ou subaffleurante. Les teneurs en nitrates et en fer sont liées à la profondeur de la surface de la nappe par rapport au sol. Plus la profondeur est faible, plus la nappe est riche en nitrates d'origine cultúrale et en fer provenant de l'argile à silex. Enfin, lors du dernier examen par vidéo, l'eau était assez opaque dans le forage. La Direction Départementale de l'agriculture a fait poursuivre le nettoyage par pompage ce qui ne peut qu'améliorer les performances.

- 25 - CONCLUSION Si cette opération de rénovation n'a pas permis d'obtenir le débit d'exploitation souhaité de 15 m 3 /h, cela est dû à la faible capacité de production de l'aquifère c'est à dire faible transmissivité et faible épaisseur productive dans les conditions d'hydraulicité de novembre 1991. Cependant, on peut en fonctionnement normal exploiter ce forage à 8 m 3 /h, pour un rabattement de 4,80 m (160-180 m 3 /j) ; le débit spécifique (débit/rabattement) qui est l'indice de productivité atteint 1,67 m 3 /h/m ; cette valeur est 5,5 fois supérieure à celle observée lors du pompage de 1965 par l'entreprise Aubry. La craie dans le site est un aquifère qui dans les conditions d'étiage ne fournira jamais beaucoup d'eau et est d'autre part vulnérable ; il faudra donc un jour que le syndicat se retourne vers une autre ressource. Cette opération peut cependant être considérée comme un succès parce qu'elle permet de répondre aux besoins normaux de la population (160-2 m 3 /j) ; elle permet au syndicat de constituer une trésorerie pour trouver dans l'avenir la meilleure solution (coût/production/ qualité) de substitution à cette ressource. Il faut en période estivale limiter les consommations aux besoins nécessaires ; en effet, si l'alimentation de la nappe a été très abondante de 1965 à 1988, il semble que les conditions hydrauliques actuelles se rapprochent de la période 1945-1965, beaucoup plus pauvre en eau.

ANNEXE FICHIER DE POMPAGES MARCILLY LA CAMPAGNE

J ( Morn cu TI cm er y ' a m a & a s n u m a r o : :3-11-91 * _:=.,;uit3 liare TESTE L ' AQL IRE: erais DIAMETRE DU puits mara : 350. mm A YON D ' OBSERVAT I ON ; O.17 m NIVEAU HYDROSTATIQUE INITIAL U.I 1 CZURBE N ( MM. JM. DEBIT Ci3/ri 1 13 J..b. "7 4. D T" 3 9 3 O. no 60 :"!("; '. t.* í">r o o Ou. Ü J " / uu Oí'; 3. w a O a i 1 a P V. 10. 1 er J. w a 20. ^-ker *1_^. 3 O 4 _J. 60. 1 J V ;" (") Oü <->. uoo 1. 860 2. 170 2. 570 2. 520 3. 070 3. 270 3.510 3. 740 3.940 5.350 5.960 6. 460 7.010 3. 2 12.0 12.0 12.0 12.0 12.OOO 12.ono 12.0 12.0 1:. 0 12.0 i 2.ono 2. ñ ;-)!") 13.0 i 3.0 O. OO 0. 0. 0. 0, 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. O >..' i J :i_i;"."c FEM' TEMPS ÍMN. ) (MIM rihtr l í i. i N i > SI. 7 /.. i. 7-Vila 0. 1. 3. 4. 3. a. 7. ~. 0 0 :^;Ü. uu o u 61 62 63 64 65 66 as?0 05 Í '; i '; Í ;c; 420,* i o 030 430 S 10 '"* '""' r ''\ 750 360. C. OOC. O CC. OOC u. u o u 0. 0 o o

PALIER NO: 2 COURSE DE DESCENTE N TEMPS TEMPS CLM. RABAT. DEBIT 1+TP/TR ii1n. ) (MN. ) ' (M. ) (M3/H) 34 is 36 - Í 33 39 40 41 42 43 44 45 46 47 43 49 50 G. 1. Ou 2. OO 3. 4. _). U U 6. 7. 3. 9. ;o. oo 15. 20. 25. 30. 45. OO 60. 120. 121. 122. 123. 124. 125. i 26. 127. 123. 129. 130. 135. 140. 145. 150. 165. 130. 0. 0 0. 760 1.110 1.4. 0 1.910 2.370 2.790 3. 140 "7 f* n^i'i _5. tju 3. 730 4. 090 6.240 3.210 9.S20 11.2 14.310 16.330 14.0 14.0 14.0 14.0 14.0 14.0 14.0 14.0 14.0 14.0 14.0 13.0 13.0 18.OOO 13.0 13.0 13.0 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. PALIER NG: 2 COURBE DE REMONTEE N TEMPS TEMPS CUM. RABAT. DEBIT 1+TP/TR <MN.) (MN.) (M.) (M3/H) t_» i. 52 53 54 55 56 5 i se 59 60 61 62 63 64 65 66 67 0. 1. 2. O O 3. 4. 5. OO 6. 7. 3. 9. lo. oo 15. 20. OO 25. 30. OO 45. 60. 130. 131. 132. 183. 134. 185. 136. 137. 133. 189. 190. 195. 2. 205.OO 210. 225. 240. 16.330 15.910 14.960 14.140 13.340 12.660 11.340 11.0 9.340 8.610 5. 220 3. 020 1. 690 1. 170 0. 5 0. 220 0. 0 0. 0 0.0 0.0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 o. o oo 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 61. 31. 21. 16. 13. 11. 7. Jl 3. 50 7. 67 7. b. 4. 3.40 3. 2.33 2. PALIER NO: 3 COURBE DE DESCENTE N TEMPS TEMPS CUM. RABAT. DEBIT 1+TP/TR ÍMN.) (MN.) (M.) (M3/H) 63 69 70 71. \ -_ 74 75 76 Í i 73 79 30 01 32 83 34 0. 1. 2. *3, 4. oo 5. 6. 7. 3. 9. 10. 15. 20. OU 25. OO 30. 45. OO 60. OU 240. 241. 242. 243. 244. 245. 246. 247. 243. 249. 250. 255. OO OO 260. * / ET" OC) 270. *: o _;. 235.. 3. 0.220 1. 1 30 1. 270 1. 430 1. t, i0 1. ( =0 1.910 2. C40 2. 130 2.310 2.410 2.230 3. 060 3.21 0 _» m _» -U O 3. 7. 3..910 3.4 3.4 3.2 8.2 3.2 a. 1 S. 1 3. 1 3. 0 5. 0 3. ICO 7. 9 7. 9 7. 9 7. 9 7.9 7. 90O 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. PALIER NO: 3 COURBE DE REMONTEE S 5.26 SS 39 VO 92 93 -'4 95 96 97 98 99 1 101 Ci. 1. 2. 3. 4. UO 5. u u 6. OO 7. 3. V. OU lo. Ou 15. UO 20. OÙ 25. 30. 45. 60. 3. 301. 302. 303. 304. 305. 306. 307. 303. 309. 310. 315. 320. 325. 330. 345. 360. 3.910 3.410 7. G O O 2. 580 2.32o?. or;o 1. 740 1. 660 i. 420 1. 3 1.210 0.S50 0.610 0. 430 0.3 0. 130 0.040 0. OOO 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 o. 0 0. 0 0. 0 0. ooo 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0.0 0. 61. 31. 21. 16. x -}. *->U 11. 9. 57 7. 67 7. 5. 4. 3.40 3. 2.33 2.

PALIER NO: - COURBE DE DESCENTE N TEMPS (MN. ) TEMPS CUM. (MN. ) RABAT. (M. ) DEBIT (M3/H) 1+TP/TR 102 103 104 105 106 107 103 109 HO 111 112 113 114 115 116 117 0. 1. Où 2. 3. 4. 'D. 6. 7. 3. 9. 10. 15. 20. 25. 30. 45. 360. 361. 362. 36o. 364. 365. 366. 367. 368. 369. 370. 375. 3S0. 385. 390. 405. 0.040 0.690 1. 090 1. 490 1. 950 2. 460 2. 920 3.310 3.710 4. 090 4.470 6.240 7. 6S0 8. 740 9.650 12.320 15.0 15.0 15.0 15.1 15.0 14.9 14.9 14.9 14.9 14.8 14.8 14.7 14.7 14.6 14.5 14.3 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. US 60. 420. 14.050 14.2 0. PALIER NO: 4 COURBE DE REMONTEE M TEMPS (MN. ) TEMPS CUM. (MN. ) RABAT. (M. ) DEBIT (M3/H) 1+TP/TR 119 120 121 I '-kj-1 123 124 125 126 127 12S 129 130 131 132 133 134 135 0. 1. 2. 3. -. 5. 6. 7. S. 9. 10. 25. 30. 45. 60. 720. 420. 421. 422. 423. 424. -125. 426. 427. 423. 429. 430. 35. 445.OU 450. 465. 480. 1140. 14.050 13.230 12.550 lï.7 10.SoO 10.040 V. 140 8.410 7.690 7. 020 6. 370 3.' 840 1. 340 0. 970 0. 450 0.260-0.320 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 C'. 0 0.0 0. 0 0. 0 0. 6 1. 31. 21. 1 o. 13. 1 1. 9.57 8.50 7.67 7. 5." 3.40 3. +. -» O 2. 1.03 PALIER,M NO : 5 TEMPS < MN. / COURBE DE DESCENTE TEMPS CUM. (MN. ) SABAT. (M. ) DEBIT (M3/h) 1+TP/TR 136 137 i-_i3 139 140 141 142 143 144 145 146 147 14S 149 150 151 1 wlo 154 i err 156 157 15S 159 160 161 162 163 1 64 165 166 167 0. 1. 2. 3. 4. CT /-.- 6. 7. 3. 9. 10. 15. 20. 25. 30. 60. 75. 90. 105. 120. 150. 130. 210. 240. 270. 3.CO 360. 420.CO 540. 6.CO böo. 720.tu 1140. 1141. 1142. 1143. 1144. 1145. 1146. 1147. U4S.0C 1149. 1155. 1160. 1165. 1170. 12. 1215. 1230. 1243. 1260. 1290. 1320. 1330. 1330. 1410. 1440. 15.OO 1560.CÖ 1680. 1740.CO 13. I860. -0.320 0.630 1. 020 1. 430 1. S30 2. 230 2.690 3. 150 3. 460 3. E4 0 4.220 5. o 9 0 7.310 8.330 9. 2 11.710 13.380 15.440 17.130 18.330 20.23O 21.470 22.310 22.71. 0 22.310 22.940 23. fit O 23.320 23.120 22.740!! *_ i i í.i 22.SOO 15.3 x i_j O l -'» J 1 *J m G'vU 13.6 1U.4 15.4 15.4 15.3 15.2 15.2 15. 2 0 0 15*. ÎÔÔ 15.0 14.3 14.7 14.7 14.8 14.3 14.3 14.8 14.3 14.5 14.8 14.8 14.3 14.8 14.OOO 14.3 14.8 14.3 14.3 14.bOO 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. C. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. PALIER N NO: 3 TEMPS (MN. ) COURBE DE REMONTEE TEMPS CUM. (MN. ) RABAT. (M. ) DEBIT (M3/H) 1+TP/TR 16S 169 0. 240. 1860. 21. 22.8O0 0.270 0. 0 0. 0 0. 4.

PALIER Nu: 6 COURBE CE DESCENTE M TEMPS TEMPS CUM. RABAT. DEBIT 1+TP/TR (MN.) (MN. ) (M.) (M3/H) 170 171 172 173 174 175 176 1 r i 73 179 130 101 132 183 i 34 135 136 137 133 189 190 191 192 193 194 195 196 1 9 193 199 2 201 202 203 204 205 206 207 203 209 210 211 0. 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 3. 9. 10. 15. 30. 45. 60. 120. 130. 240. 360. 420. 430. 540. 6. 660. 780. 9. 1020. 1140. 1260. 1330. 1560. 1680. 13. 1920. 2040. 2160. 2340. 2520. 27. 2880. 3060. 3240. 21. 2101. 2102. 2103. 2105. 2106. 2107.O0 2103.OÙ 2109. 2110. 2115. 2130. 2145. 2160. 2220. 2230. 2340. 2460. 2520. 2580. 2640. 27. 2760. 2330. 30. 3120. 3240. 3360. 3480. 3660. 3730. 39. 4020. 4140. 4260. a440. 4620. 43. 4980. 5160. 5340. 0. 270 1. 4 1. 930 2.510 3.030 3. 470 3. 920 4.390 4.340 5.260 5. 670 7. 440 11.340 14.220 16.270 22.560 23.660 23.740 25.970 23.930 22.910 20.390 25.010 34.230 30.630 27.390 25.560 26.340 25.440 29.830 30.150 28.380 23.650 23.220 33.830 34.010 35.350 34.3 31.0 32.750 32.650 32.510 15.1 15.1 15.0 15.0 15.0 15.0 14.9 14.7 14.9 14.9 14.8 14.9 14.5 14.6 14.6 14. <bco 14.3 14.4 14.2 13.0 12.0 1 1.oOO 13.3 15.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12. 12.0 12.0 12.0 12.120 13.130 12.230 12.5 12.0 12.OOO 12.2 12.0 12.0 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. ">. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.0 O 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. PAL Ici?; NG: b COURBE DE REMONTEE TEMPS TEMPS CUM. RABAT. DEBIT 1+TP/TP <MN.) <MN.) (M.) (M3/H) 212 213 214 215 216 217 218 219 220 T'O 1 ' t ^i t i, 223 224 i-j-w 227 223 229 230 231 232. ^ -' _> 234 235 236 237 233 0. 1. 2. 3. 4. 5. ö. 7. S. 9. 10. 15. 20. 30. 45. 60. 75. 90. 105. 120. 150. 130. 210. 24O. 3. 360. 5340. =341. 5342. 5343. 5344. 5345. 5346. 5347. 5348. 5349. 5350. 5355. OO 5360! 66 5365. 5370. 5335. S4. 5415. 5430. 3445.0 0-460. 5490. 5520. 5550. 5580. 5640. 57. 32.510 31.090 30.350 29.4 28.550 27.730 26.930 26.090 25.270 24. 4 TO 23.720 19.950 16.630 13.410 10.7 3. 890 1. i'60 1. 220 1. 0 0. 860 0.750 0.590 0. 570 0.360 0.280 0. 150 0.070 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0.0 0.0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 0 0. 3241. 1621. 1031. 811. 649. J41. 463.86 406. 361. 325. 217. 163. 130.60 109. 73. 55. 44. 20 37. 31.36 23. 22.60 " 19. 16.43 14.50 11. 80 10.

BILAN PAR PALIER Num. Pal. Temos Cumulé CMN. ) Durée Descente (MN. ) Durée remontée ;MN. ) Rabat. Mini. (M. > Rabat. Ma:: i. (M. ) Débit Moyen (M3/H) Débit Max i. (M3/H; Nb re Mes Lires 1 o 120. 240. 60. 60. 60. i 0. 0. 0 0. 0 S. 950 16.330 12.50 17. 13. 18. 33 34 7 360. 60. 60. 0. 040 3.910 r-, L i. 7 O 3.40 34 r 1140. 60. 720. -0.320 14.050 14.59 15.10 34 cr 21. 720. 240. -0.320 23.320 14.31 15.60 34 57. 3240. 360. 0.070 35.350 12.60 15. 10 69 sombre total de mesures pour- les 6 palier 233