Figure 5 : Extrait du PPR Inondation (sans échelle)

10 3.2.2 Risque d inondation Un Plan de Prévention de Risque d inondation a été établi et rentre en compte dans l aménagement de la commune de CONTES. Le terrain est situé en zone BLEUE. Il est noté dans la réglementation de ce PPRI (chapitre 2, 1.2, article III.5) que les établissements recevant du public au sens de l article R.123.2 du code de la construction, à l exception des établissements ou activités essentiellement de plein air, devra obligatoirement être accompagné de prescriptions préventives portant sur l information, l alerte et l évacuation des personnes (cf. extrait de la carte PPRI, figure 5). Figure 5 : Extrait du PPR Inondation (sans échelle) 3.2.3 Risque de mouvement de terrain Un Plan de Prévention de Risque de mouvement de terrain et de séisme a été établi et rentre en compte dans l aménagement de la commune de CONTES concernant l éboulement en masse et de blocs, le glissement, le ravinement et la reptation des terrains. Le projet se trouve dans une zone non exposé à ces risques. Aucun signe d instabilité pouvant être mis en relation avec la géologie locale n a été observé. La stabilité générale du site est bonne.

11 4. DESCRIPTIF ET IMPLANTATION DES RECONNAISSANCES La reconnaissance a été conduite entre le 5 et le 8 Octobre 2009 et les sondages implantés comme indiqués sur le plan de masse du terrain (figure 6). Les parcelles n 189, 31 et 32 étaient inaccessibles pendant la reconnaissance. La campagne de reconnaissance a comportée la réalisation de : 1 forage destructif SP1 de 11.20 m de profondeur (avec essais pressiométriques) réalisé au moyen d une foreuse de type GDE30 à la tarière mécanique hélicoïdale de diamètre 63 mm ainsi qu à la roto percussion avec l air comme fluide de foration ; une coupe stratigraphique a été réalisée à partir des échantillons remaniées remontés et des indications de vitesses d avancement de l outil. 9 essais pressiométriques Ménard repartis au sein du SP1 à 1.00m, 2.00m, 3.00m, 4.00 m, 5.00 m, 6.00 m, 7.00 m, 8.00 m et 9.00 m de profondeur, réalisés conformément à la norme NF P 94-110-1, afin de définir les caractéristiques mécaniques des différentes couches du sol : pression de fluage (Pf*), pression limite (Pl*) et module pressiométrique (Em) ; deux sondages destructifs SD2 et SD3 avec enregistrement de paramètres de forage, réalisé au moyen d une foreuse de type GDE30 à la tarière mécanique hélicoïdale de diamètre 63 mm; 3 tranchées à la pelle mécanique F1 à F4 au moyen d une tractopelle de 9 tonnes avec godet de 0.70 m de large descendues entre 3.80 à 3.90 m de profondeur totale. Ces sondages ont été réalisés dans le cadre de la recherche d un horizon d'assise en subsurface. Les côtes indiquées dans les sondages retiennent comme niveau de référence (0.00 m) le niveau du sol le jour de l étude et au droit de chaque sondage Aucun niveau d eau n a été relevé lors de la reconnaissance. Le principe des essais pressiométriques ainsi que les coupes géologiques des sondages (forages et tranchées) et des résultats des essais pressiométriques sont consultables en annexe.

12 SD3 F3 SD2 F4 F1 SP1 F2 Figure 6 : Implantation de la reconnaissance 5. RESULTATS DES RECONNAISSANCES 5.1. Résultats des essais pressiométriques L ensemble de ces résultats est figuré sur la courbe pressiométrique SP1 consultable en annexe. Les essais pressiométriques (suivant la norme NF P 94-110-1) montrent la présence de deux termes principaux (alluvions limono-graveleux sur alluvions sablo limoneuses sous jacents). Les données pressiométriques ont été synthétisées en calculant des moyennes géométriques ou harmoniques de la Pression Limite (Pl*), du Module Pressiométrique (Em), ainsi que du rapport Em/Pl*, pour ces deux horizons principaux rencontrés au droit de la reconnaissance (cf. tableau 1) :

13 ALLUVIONS (limon graveleux) 0.00 à 6.50m de profondeur en SP1 Profondeur de l essai (m) Pression de fluage Pf* (MPa) Caractéristiques pressiométriques Pression limite Pl* (MPa) Module Pressiométrique E (MPa) Rapport E/Pl* 1.00 0.33 0.51 4.6 9.0 2.00 0.63 0.92 7.8 8.5 3.00 0.35 0.55 3.6 6.6 4.00 0.43 0.76 4.6 6.0 5.00 0.63 1.08 10.0 5.8 6.00 0.74 1.19 10.0 8.4 Moyennes des caractéristiques pressiométriques (6 essais) Pl* moyen = 0.79 MPa (moyenne géométrique) E moyen = 5.8 MPa (moyenne harmonique) E/Pl* moyen = 7.2 (moyenne harmonique) Commentaire géotechnique : Les matériaux rencontrés se situent dans le domaine des matériaux type LIMONS A (1) ALLUVIONS (sables, limons, graves) 6.50 à 11.20 m de profondeur en SP1 (> 4.70 m d épaisseur) Profondeur de l essai (m) Pression de fluage Pf* (MPa) Caractéristiques pressiométriques Pression limite Pl* (MPa) Module Pressiométrique E (MPa) (1) : Selon la classification LCPC (Laboratoire Central des Ponts et Chaussée ISP5-PRESSIO 2005 Volume 1) faisant référence au Fascicule n 62. Tableau 1 : Synthèse des essais pressiométriques Rapport E/Pl* 7.00 0.34 0.49 3.8 7.8 8.00 0.33 0.61 2.8 4.6 9.00 0.29 >0.55 2.0 <3.7 Moyennes des caractéristiques pressiométriques (3 essais) Pl* moyen = 0.55 MPa (moyenne géométrique) E moyen = 2.7 MPa (moyenne harmonique) E/Pl* moyen = 4.9 (moyenne harmonique) Commentaire géotechnique : Les matériaux rencontrés se situent dans le domaine des matériaux type SABLES A (1) On peut noter que : la variation des modules pressiométriques E M est semblable à celle des pressions limites, la consolidation du sol est globalement croissante avec la profondeur, aucune vide ou anomalie n a été décelée. Le comportement mécanique correspondant à, selon la classification LCPC (ISP5-PRESSIO 2005 Volume 1 faisant référence au Fascicule n 62); De type LIMON A sur 0.00 à 6.50 m de profondeur, De type SABLES A au-delà de 6.50 m de profondeur.

14 5.2 Relevés des tranchées à la pelle mécanique Les tranchées à la pelle mécanique F1 à F4 ont été descendues par tractopelle de 9 tonnes avec godet de 0.70 m de largeur et ont démontrées la présence d alluvions limono graveleuse jusqu au fond des excavations. Il n y a pas eu d arrivées d eau au sein de ces excavations à 3.90m de profondeur en F1 F2 et F3 et à 3.80 m en F4. Les coupes lithologiques ainsi que les vues photographiques sont présentés en annexe. 5.3 Synthèse des sondages de reconnaissance Au droit des sondages SP1, SD2 et SD3 ainsi que les tranchées F1 à F4 on distingue deux couches principales à partir des remontés de cuttings et des paramètres de forage : Alluvions (limon graveleux) jusqu à 6.50 m de profondeur, Alluvions (sables, limons argileux) au-delà de 6.50 m de profondeur. 6. ANALYSE ET PRINCIPE D ADAPTATION AU TERRAIN Vis-à-vis du PPRI établi pour la commune de CONTES la cote de plancher du premier niveau aménageable ou la cote des plate formes du bâtiment projeté sera obligatoirement fixée à un niveau au moins égal au niveau de la cote d implantation définie dans le PPRI pour le site. Pour le terrain étudié, cette cote de référence celui du point du lit du fleuve le plus près du terrain, c'est-à-dire à + 191.42 m NGF. Les terrains rencontrés démontrent des caractéristiques géomécaniques médiocres. Aussi nous rappelons qu aucun projet précis ne nous a été communiqué. Seules des consignes d ordre général peuvent être énoncées ci-après 6.1 Assise de l ouvrage Le niveau de recouvrement est inapte à recevoir l assise du projet s agissant de sols peu consolidés avec des caractéristiques géomécaniques médiocres. Le substratum profond n a pas été atteint. Aussi il sera nécessaire de s affranchir des premiers horizons démontrant des caractéristiques mécaniques médiocres (alluvions décomprimés) rencontrées dans les

15 sondages SP1, SD2 et SD3. Pour cela les terrassements des fondations devront descendre en dessous de 1.50 m. Un horizon de compacité équivalente devra être trouvé en tous points de l assise du projet ce qui nécessitera la purge des formations de recouvrement. Toujours en l absence d éléments plus précis nous proposons différentes modes de fondation: Un dallage/radier sur substitution de sol (une couche drainante d au moins 1.50 m, mise en place par passe de 0.30 m avec vérification de compactage par nos soins). Dallage/radier sur un système d amélioration de sol par inclusions semi rigides, La mise en place de fondations spéciales telles que micro pieux. 6.1.1 Dallage/radier sur substitution de sol Les travaux de dallage devront suivre les recommandations du DTU 13.3 (NF P 11-213) Partie 2 «Dallage à usage autre qu industriels ou assimilés». Le dallage joue le rôle d un plancher de circulation et supporte des charges permanentes (cloisons, murets) ainsi que les surcharges de service (personnes..). et est réalisé en béton armé d une épaisseur minimal de 0.13 m. Dans le cas où un dallage simple est prévu, il faudra veiller à prendre toutes les dispositions concernant le risque de tassement différentiel entre la dalle et les murs sur semelles. Il faudra également prendre des dispositions concernant le drainage des eaux sous le dallage (mise en place d une couche drainante avec évacuation hors de l emprise du projet). Un système de longrines sera mis en place autour et à travers le dallage et s appuyant sur une substitution de sol de 1.5 m d épaisseur. Concernant des sols faiblement consolidés (Pl = 0.7 MPa, E = 6.2 MPa) ceci donne une contrainte au sol avant substitution de sol aux Etats Limites de Service limitée très faible. Le renforcement de sol se donne pour objectif d obtenir les contraintes aux ELS de l ordre de 0.2 MPa avec des tassements admissibles de l ordre du centimètre au droit du niveau d assise retenu. Pour cette substitution, on optera pour des matériaux insensibles à l eau. Cette substitution devra être constituée, selon les recommandations du L.C.P.C. pour des

16 remblais utilisés comme sol de fondation, par des matériaux appartenant aux classes D (sols et roches insensibles à l'eau) de la classification GTR92 dans lesquelles on retiendra essentiellement la catégorie D3. Ils seront mis en place et compactés par couches successives de 0.30 m maximum à l aide d un rouleau vibrant après avoir pris soin d interposer un feutre anticontaminant de forte résistance à la traction (type B5) sur le fond et les parois des fouilles ainsi que des bêches périphériques afin de protéger le dispositif en place en cas de crue. Un contrôle visuel des fonds de fouille est impératif. Un contrôle de compactage au pénétromètre dynamique à énergie variable en fin de compactage devra être exécuté par nos soins lors de la mission G4. Le dispositif de substitution ne devra en aucun cas réutiliser les matériaux du site mais une grave propre et insensible à l eau. Ces travaux se feront en respectant la règle d échappée à 3/2 (3H/2V) entre les bases de fondations voisines établies à des côtes différentes ou vis à vis d un talus ou d un mur. 6.1.2 Dallage/radier sur amélioration de sol par colonnes ballastés Le renforcement de sol s effectue sur les premiers mètres de terrain, en fonction des descentes de charges et de l objectif fixé, et ainsi adaptant le sol aux structures projetées. Le principe est de rendre le sol apte à recevoir un système de fondations superficielles de type semelles, dallage, ou encore radier. Ce genre de technique est régulièrement mis en œuvre sur des ouvrages de ce type (équipements publics, locaux commerciaux, ). Cette technique ne vise pas à réaliser des pieux devant supporter directement la charge de l ouvrage, mais à réduire la déformabilité globale du sol à l aide d éléments semi-rigides régulièrement répartis et en densité suffisante. Le mode d amélioration de sol le plus adapté serait par un système de colonnes ballastées. Avec un diamètre de colonnes fixe et un matériau aux caractéristiques uniques déterminé pour l ensemble du chantier, la conception du renforcement dépend de la profondeur des colonnes et leur densité par unité de surface ainsi que leur disposition. Le dimensionnement consiste à une bonne répartition des efforts entre colonnes et sol encaissant en fonction du tassement admissible pour le projet. Les colonnes ballastées peuvent être mises en œuvre sous les fondations (semelles isolées) et sous le dallage avec un maillage différent en fonction des objectifs à

17 atteindre. Elles sont exécutées par poussée statique sur un outil vibrant avec passe de compactage de 0.5 à 1.0 m de hauteur permettant d élargir au maximum les colonnes et de mobiliser pleinement la butée du terrain. L avantage de cette technique réside dans la suppression du risque de liquéfaction de sol (sols potentiellement liquéfiable). Les règles en vigueur (DTU 13.2 et recommandations COPREC, 2001) exigent plusieurs types de vérifications y inclus des essais de contrôle en cours d exécution et des essais de réception. On pourra aussi envisager des inclusions semi rigides. 6.1.3 Micro pieux Une mode de fondation par micro pieux pourra être considérer. Les micro pieux devront être tubés sur les premiers 1.50 mètres pour neutraliser les frottements négatifs possibles au sein des formations superficielles décomprimées. D après le DTU 13.2 Fondations profondes pour le bâtiment chapitre 11.332, nous avons pris des hypothèses suivants : Sols de catégorie 1, Micro pieux forés, tubés et injectés basse pression, Courbe A frottement latéral qs de 70 kpa Il est impératif que cette étude soit complétée à la lumière des descentes de charges du projet, en tenant compte de l effet de site et des contraintes géotechniques particulières : Risque sismique - risque de liquéfaction des sols sous sollicitation sismique. Lors de l exécution de ces travaux, on portera attention aux éventuelles variations de faciès ou anomalie. Ils seront considérés comme une reconnaissance de sol complémentaire. D autres solutions pourraient être proposées en fonction de critères non pris en compte dans une étude de faisabilité et qui peuvent apparaître en phase de conception ou d exécution (problèmes de délais ou de phasage, variante locale économique, caractéristiques particulières du projet non portés à notre connaissance).

18 6.2 Terrassements Il est impératif de ne pas déstabiliser le terrain durant la phase provisoire des travaux. On sera vigilant à ne pas déstabiliser les ouvrages existants (le parking au nord). Les travaux seront réalisés de préférence en période sèche. Toute venue d eau devra être canalisée et détournée de la fouille vers le réseau de drainage général. Pour chaque talus (en déblais ou en remblais) généré par ces travaux, une protection contre le ravinement sera mise en place dans le cadre du chantier et un dispositif de confortement adapté réalisé le plus rapidement possible. Le phasage des travaux sera rapide et les terres évacuées du site. Si des intempéries surviennent durant les travaux les fonds de fouille devront être minutieusement purgés et nettoyés. Angle de frottement Masse volumique Terrain Cohésion C (MPa) interne γ (KN/m 3 ) φ (degrés) Horizon Limon argileux à 0.05 20 18 d assise graves Tableau 2 : Conditions de stabilité des terrains rencontrés, en phase définitive 6.3 Consignes constructives Traitement des eaux Le bâti existant sera à prendre en compte. Un soin particulier devra être apporté afin de ne pas déstabiliser les autres ouvrages voisins par sous cavage, affouillement. La mise en œuvre d une étanchéité adéquate en parement extérieur des murs enterrés sera nécessaire pour les soustraire des eaux de crues éventuelles et permettra de les protéger des infiltrations d eau et d humidité du sol. Un dispositif drainant périphérique avec cunette en pied et exutoire gravitaire assurera l évacuation des eaux résiduelles. Ces équipements seront munis de regard de contrôle de fonctionnement et seront entretenus périodiquement. L ensemble des eaux de ruissellement généré par l imperméabilisation du site devra être collecté et dirigé vers le réseau EP. On évitera de recevoir les eaux collectées par les pentes et les bâtiments en contre-haut en amenant latéralement, par un dispositif de collecte, les eaux de ruissellement.