COMMUNAUTE DE COMMUNES DE LA HAYE-DU-PUITS ALOUANE Architecte DPLG Construction d un bâtiment technique à la déchetterie de LA HAYE-DU-PUITS (50) Etude de sols et de fondations (mission géotechnique G 12 ) RAPPORT D ETUDE TN09.026 PIECE n 001 (AH) INDICE DATE REDACTEUR VISA VERIFICATEUR VISA PAGES MISE A JOUR A 26/03/09 C. DAVY P. BAJART 28 B C TECHNOSOL NORMANDIE Tél. 02 31 73 63 30 Fax. 02 31 73 63 31 Rue de la Vigne - ZI Ouest 14650 CARPIQUET w w w.technosol.fr SARL au capital de 7622 Siret 439 028 150 00027 APE 7112B TVA : FR32 439 028 150
2-Rev.A FEUILLE DE MISE A JOUR Page Indice A B C Indice Page 1 X 41 2 X 42 3 X 43 4 X 44 5 X 45 6 X 46 7 X 47 8 X 48 9 X 49 10 X 50 11 X 51 12 X 52 13 X 53 14 X 54 15 X 55 16 X 56 17 X 57 18 X 58 19 X 59 20 X 60 21 X 61 22 X 62 23 X 63 24 X 64 25 X 65 26 X 66 27 X 67 28 X 68 29 69 30 70 31 71 32 72 33 73 34 74 35 75 36 76 37 77 38 78 39 79 40 80 A B C
3-Rev.A S O M M A I R E page 1. PRESENTATION GENERALE - DEFINITION DE LA MISSION 4 2. SITUATION ET CARACTERISTIQUES DU PROJET 5 3. TOPOGRAPHIE ET CONTEXTE GEOLOGIQUE 5 4. RESULTATS OBTENUS 6 4.1. Nature des sols reconnus 6 4.2. Hydrologie 7 4.3. Caractéristiques géotechniques du site 7 5. ANALYSE DES RESULTATS ET INTERPRETATION 7 5.1. Choix du mode de fondation 7 5.2. Contraintes de calcul 8 5.3. Estimation des tassements 8 5.4. Conditions d exécution des fondations 12 5.5. Etude du dallage 13 ANNEXES N 1 - Classification et schéma d enchaînement des missions géotechniques selon la norme NF P 94-500 de décembre 2006 N 2 - Plan de situation du projet N 3 - Plan d implantation des sondages N 4 - Coupes des sondages N 5 - Détermination des contraintes de calcul sous fondation superficielle ou semi-profonde N 6 - Calcul du tassement d une fondation superficielle ou semi-profonde
4-Rev.A 1. PRESENTATION GENERALE - DEFINITION DE LA MISSION A la demande et pour le compte de la Communauté de Communes de LA HAYE-DU- PUITS, nous avons procédé à une étude géotechnique dans le cadre de la construction d un bâtiment technique à la déchetterie de LA HAYE-DU-PUITS. L objectif de cette étude est de déterminer le ou les type(s) de fondations envisageables pour le futur bâtiment. Le présent rapport rend compte des résultats obtenus dans le cadre d'une mission d'exécution de sondages, d essais in situ, et d une étude de faisabilité des fondations du projet (mission géotechnique de type G 12 selon la norme NF P 94-500 de décembre 2006, cf. pièces jointes en annexe n 1). Dans le cadre de notre mission, et afin de préciser la nature des sols et de déterminer leurs caractéristiques mécaniques, nous avons procédé aux investigations suivantes : 2 sondages de reconnaissance géologique en 63 mm de diamètre, notés SP1 et SP2, descendus à 6 m de profondeur, 8 essais pressiométriques répartis environ tous les 1 m à 1,50 m dans les précédents sondages, à raison de 4 essais par forage. Notre intervention sur le site (cf. plan de situation joint en annexe n 2) s est déroulée le 25 février 2009. Les sondages ont été implantés dans l emprise du projet conformément au plan schématique joint en annexe n 3. Dans la suite de notre rapport, toutes les profondeurs sont données par rapport à la tête des sondages qui correspond au niveau du terrain au moment de notre intervention. Par ailleurs, nous avons procédé au nivellement des sondages en prenant comme référence altimétrique le dessus de l avaloir (grille de récupération des eaux pluviales) situé à l Ouest du projet (cf. plan en annexe n 3). Ce repère de nivellement n est pas rattaché au système NGF. Nous lui avons attribué arbitrairement la cote 100,00. Le nivellement devra être contrôlé par un géomètre.
5-Rev.A Pièces afférentes à l étude : - la consultation de la Communauté de Communes de LA HAYE-DU-PUITS reçue le 03/12/08, - les plans et coupes du projet transmis par M. ALOUANE Architecte DPLG le 23/12/08, - notre devis référencé CD/AH/NP08.799 du 23/12/08, - la commande de la Communauté de Communes de LA HAYE-DU-PUITS reçue le 04/02/09, - le dernier plan de masse du projet transmis par M. ALOUANE Architecte DPLG le 18/02/09. 2. SITUATION ET CARACTERISTIQUES DU PROJET La déchetterie se situe le long du Chemin rural n 1 dit de la Canurie, au Nord-Est du centre ville de LA HAYE-DU-PUITS. Il est prévu la construction d un atelier de stockage de petit matériel dans la partie sud-est de la déchetterie. Il s agira d un bâtiment de plain-pied comportant une mezzanine et d une surface totale de l ordre de 320 m². Il aura une emprise au sol d environ 255 m² (12,74 m x 20 m) et une hauteur de faîtage de 6,05 m. Les descentes de charges sur les futures fondations et les surcharges d exploitation sur dallage ne nous ont pas été communiquées. Toutefois, compte tenu de la nature du projet, elles devraient rester modérées. 3. TOPOGRAPHIE ET CONTEXTE GEOLOGIQUE D un point de vue topographique, le terrain présente une pente générale de l ordre de 3 % à 4 % descendant vers le Sud. Du point de vue géologique, nous étions susceptibles de rencontrer sur ce terrain des sols constitués successivement par : des remblais superficiels liés à l existant,
6-Rev.A des sables glauconieux et galets du Pliocène, le substratum rocheux appartenant à la série compréhensive ordovico-silurodévonienne. Ce substratum rocheux peut être altéré sur une épaisseur métrique à plurimétrique. 4. RESULTATS OBTENUS 4.1. Nature des sols reconnus Les coupes des sondages sont jointes en annexe n 4. Les sondages que nous avons effectués, nous ont permis de mettre en évidence, sous une couverture de terre végétale de l ordre de 10 cm d épaisseur, des sols constitués successivement par : du remblai constitué de silt marron clair avec des blocs jusqu à 0,30 m de profondeur en SP2. Le limon silteux marron avec rares cailloutis reconnu jusqu à 0,40 m de profondeur en SP1 correspond également probablement à du remblai, du silt à du sable marron clair orangé avec cailloutis jusqu à une profondeur de 0,80 m uniquement en SP2. Il s agit vraisemblablement des sables du Pliocène (cf. 3), du silt, parfois légèrement argileux, de teinte plutôt marron clair à beige, jusqu à une profondeur de 1,70 m en SP1 et 1,60 m en SP2. Ces sols correspondent vraisemblablement à un horizon d altération du substratum rocheux sous-jacent, de la roche plus ou moins altérée, de teinte beige légèrement orangé à beige verdâtre, voire grise, jusqu à la base des sondages. Il s agit de la série compréhensive d âge primaire (cf. 3). Elle se présente à l extraction à la tarière hélicoïdale sous forme d échantillons de texture silteuse à sableuse avec plus ou moins de cailloutis. Compte tenu de sa texture, il reste parfois difficile de distinguer nettement la limite entre celle-ci et le silt d altération susjacent.
7-Rev.A 4.2. Hydrologie Lors de notre intervention, fin février 2009, nous avons relevé un niveau d eau en fin de forage à une profondeur d environ 2,30 m en SP1 et 4,30 m en SP2. En fin de chantier, le niveau d eau était remonté à 1,90 m de profondeur en SP2. Ces niveaux d eau sont susceptibles de fluctuer et de remonter sensiblement, notamment en période pluvieuse. D après l état des connaissances de la DIREN Basse-Normandie en janvier 2008 (données consultables sur le site www.basse-normandie.ecologie.gouv.fr), le terrain se situe dans une zone à risque de remontée de la nappe phréatique en période de très hautes eaux entre 1 m et 5 m de profondeur (risque d inondation des sous-sols et pour les infrastructures profondes). 4.3. Caractéristiques géotechniques du site Les caractéristiques mécaniques des sols mesurées au moyen d essais pressiométriques s avèrent : moyennes dans le silt d altération avec des pressions limites de 0,55 MPa et 0,84 MPa, moyennes à très bonnes dans la roche plus ou moins altérée avec des pressions limites allant de 0,85 MPa à 4,20 MPa. Remarque : le remblai et les sables du Pliocène n ont pas pu être caractérisés d un point de vue géotechnique, étant donné leur faible épaisseur au droit de nos sondages. 5. ANALYSE DES RESULTATS ET INTERPRETATION 5.1. Choix du mode de fondation Compte tenu des caractéristiques géotechniques du site et de la nature du projet, le futur bâtiment pourra être fondé sur semelles, filantes ou isolées, encastrées d au moins 30 cm dans le silt d altération, avec un niveau d assise minimum à 0,80 m de profondeur par rapport au niveau fini du projet (respect de la condition de hors gel). Dans ces conditions et au droit de nos sondages, le niveau d assise des semelles serait à une profondeur comprise entre 0,80 m et 1,10 m.
8-Rev.A Ce niveau d assise devra être sensiblement approfondi étant donné l épaisseur de couche de forme nécessaire pour le dallage du bâtiment (cf. 5.5). 5.2. Contraintes de calcul Les contraintes de calcul sont évaluées à partir de la méthode pressiométrique fournie en annexe n 5. Nous aurions dans le cas présent : Ple* = 0,55 MPa Kp = 0,8 i δβ = 1 (en l absence d éléments précis) q 0 = 0,01 MPa Ce qui conduit dans ces conditions : à l ELU avec γq = 2 à l ELS avec γq = 3 q = 0,23 MPa q = 0,15 MPa 5.3. Estimation des tassements - Pour des semelles filantes de 1 m de large, avec un niveau d assise à 0,80 m de profondeur (dans le cas le plus défavorable du sondage SP1) et une contrainte effective dans les conditions ELS de 0,15 MPa, le tassement estimé par la méthode pressiométrique fournie en annexe n 6 serait inférieur au centimètre. Dans les mêmes conditions et dans le cas le plus favorable du sondage SP2, le tassement estimé serait de l ordre du demi-centimètre (voir calculs ci-après). Les tassements différentiels seront inférieurs au demi-centimètre.
9-Rev.A CALCUL DE TASSEMENT D'UNE FONDATION SUPERFICIELLE PAR LA METHODE PRESSIOMETRIQUE (DTU13.12 ou Fascicule 62 titre V) N de dossier : TN09.026 Sondage de référence: SP1 B= p = q'-σvo = 0.14 Mpa PROF (m) 1.0m Domaine Sphérique Niveau d'assise : 0.8 Alpha = 0.66 E1 = 4.1 E1 = 4.1 Mpa 1.3 Domaine déviatorique E2 = 8.3 E2 = 8.3 Mpa 1.8 Alpha = 0.5 E3 = 12.5 2.3 Coefficient de forme E4 = 32.5 E3,5 = 23.2 Mpa 2.8 Lambda c = 1.5 Lamba c (Fasc62) = Lambda'(DTU) E5 = 53.4 Lambda d = 2.65 Lamba d (Fasc62) = Lambda(DTU) 3.3 E6 = 48.4 L/B Cercle Carré 2 3 5 20 3.8 Lambda c = 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 E7 = 43.5 E6,8 = 43.1 Mpa Lambda d = 1 1.12 1.53 1.78 2.14 2.65 4.3 E8 = 38.6 Calculs 4.8 E9 = Ec = 4.1 Mpa 5.3 E10 = Ec (fasc62) = Es (DTU) 5.8 8.21757689 E11 = 7.46249239 6.3 E12 = 6.8 E9,16 = Mpa 8.21757689 E13 = 8.21757689 Ed = 8.2 Mpa 7.3 E14 = 7.8 E15 = Sc = 0.38 cm 8.3 E16 = Sd = 0.48 cm 8.8 Sf = 0.85 cm
10-Rev.A CALCUL DE TASSEMENT D'UNE FONDATION SUPERFICIELLE PAR LA METHODE PRESSIOMETRIQUE (DTU13.12 ou Fascicule 62 titre V) N de dossier : TN09.026 Sondage de référence: SP2 B= p = q'-σvo = 0.14 Mpa PROF (m) 1.0m Domaine Sphérique Niveau d'assise : 1.1 Alpha = 0.66 E1 = 5.5 E1 = 5.5 Mpa 1.6 Domaine déviatorique E2 = 17.4 E2 = 17.4 Mpa 2.1 Alpha = 0.5 E3 = 23.2 2.6 Coefficient de forme E4 = 29 E3,5 = 25.5 Mpa 3.1 Lambda c = 1.5 Lamba c (Fasc62) = Lambda'(DTU) E5 = 24.9 Lambda d = 2.65 Lamba d (Fasc62) = Lambda(DTU) 3.6 E6 = 20.8 L/B Cercle Carré 2 3 5 20 4.1 Lambda c = 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 E7 = 16.7 E6,8 = 17.9 Mpa Lambda d = 1 1.12 1.53 1.78 2.14 2.65 4.6 E8 = 16.7 Calculs 5.1 E9 = Ec = 5.5 Mpa 5.6 E10 = Ec (fasc62) = Es (DTU) 6.1 11.5733781 E11 = 11.0849236 6.6 E12 = 7.1 E9,16 = Mpa 11.5733781 E13 = 11.5733781 Ed = 11.6 Mpa 7.6 E14 = 8.1 E15 = Sc = 0.28 cm 8.6 E16 = Sd = 0.34 cm 9.1 Sf = 0.62 cm
11-Rev.A - Pour des semelles isolées de 1 m de côté, avec un niveau d assise à 0,80 m de profondeur (dans le cas le plus défavorable du sondage SP1) et une contrainte effective dans les conditions ELS de 0,15 MPa, le tassement estimé par la méthode pressiométrique fournie en annexe n 6 serait de l ordre du demi-centimètre. Dans les mêmes conditions et dans le cas le plus favorable du sondage SP2, le tassement estimé serait de l ordre du demi-centimètre (voir calculs ci-après). Les tassements différentiels seront inférieurs au demi-centimètre. CALCUL DE TASSEMENT D'UNE FONDATION SUPERFICIELLE PAR LA METHODE PRESSIOMETRIQUE (DTU13.12 ou Fascicule 62 titre V) N de dossier : TN09.026 Sondage de référence: SP1 B= p = q'-σvo = 0.14 Mpa PROF (m) 1.0m Domaine Sphérique Niveau d'assise : 0.8 Alpha = 0.66 E1 = 4.1 E1 = 4.1 Mpa 1.3 Domaine déviatorique E2 = 8.3 E2 = 8.3 Mpa 1.8 Alpha = 0.5 E3 = 12.5 2.3 Coefficient de forme E4 = 32.5 E3,5 = 23.2 Mpa 2.8 Lambda c = 1.1 Lamba c (Fasc62) = Lambda'(DTU) E5 = 53.4 Lambda d = 1.12 Lamba d (Fasc62) = Lambda(DTU) 3.3 E6 = 48.4 L/B Cercle Carré 2 3 5 20 3.8 Lambda c = 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 E7 = 43.5 E6,8 = 43.1 Mpa Lambda d = 1 1.12 1.53 1.78 2.14 2.65 4.3 E8 = 38.6 Calculs 4.8 E9 = Ec = 4.1 Mpa 5.3 E10 = Ec (fasc62) = Es (DTU) 5.8 8.21757689 E11 = 7.46249239 6.3 E12 = 6.8 E9,16 = Mpa 8.21757689 E13 = 8.21757689 Ed = 8.2 Mpa 7.3 E14 = 7.8 E15 = Sc = 0.28 cm 8.3 E16 = Sd = 0.31 cm 8.8 Sf = 0.59 cm
12-Rev.A CALCUL DE TASSEMENT D'UNE FONDATION SUPERFICIELLE PAR LA METHODE PRESSIOMETRIQUE (DTU13.12 ou Fascicule 62 titre V) N de dossier : TN09.026 Sondage de référence: SP2 B= p = q'-σvo = 0.14 Mpa PROF (m) 1.0m Domaine Sphérique Niveau d'assise : 1.1 Alpha = 0.66 E1 = 5.5 E1 = 5.5 Mpa 1.6 Domaine déviatorique E2 = 17.4 E2 = 17.4 Mpa 2.1 Alpha = 0.5 E3 = 23.2 2.6 Coefficient de forme E4 = 29 E3,5 = 25.5 Mpa 3.1 Lambda c = 1.1 Lamba c (Fasc62) = Lambda'(DTU) E5 = 24.9 Lambda d = 1.12 Lamba d (Fasc62) = Lambda(DTU) 3.6 E6 = 20.8 L/B Cercle Carré 2 3 5 20 4.1 Lambda c = 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 E7 = 16.7 E6,8 = 17.9 Mpa Lambda d = 1 1.12 1.53 1.78 2.14 2.65 4.6 E8 = 16.7 Calculs 5.1 E9 = Ec = 5.5 Mpa 5.6 E10 = Ec (fasc62) = Es (DTU) 6.1 11.5733781 E11 = 11.0849236 6.6 E12 = 7.1 E9,16 = Mpa 11.5733781 E13 = 11.5733781 Ed = 11.6 Mpa 7.6 E14 = 8.1 E15 = Sc = 0.21 cm 8.6 E16 = Sd = 0.22 cm 9.1 Sf = 0.43 cm 5.4. Conditions d exécution des fondations - Nous préconisons d effectuer les travaux en période de météorologie favorable compte tenu de la sensibilité à l eau du silt d altération et afin de limiter les venues d eau dans les fouilles (cf. 4.2). En cas d arrivées d eau lors des terrassements, il sera nécessaire de prévoir leur pompage immédiat, de façon à éviter qu elles ne dégradent les fonds de fouilles. - Les terrassements pourront être réalisés à l aide d une pelle mécanique.
13-Rev.A - Les fouilles de plus de 1,30 m de profondeur devront être terrassées à l abri d un blindage jointif (sols meubles), ou talutées avec une pente des bords de fouille limitée à 2 de hauteur pour 3 de base, afin notamment de protéger le personnel travaillant en fond de fouille. - Il conviendra de bien vérifier la nature et l homogénéité des fonds de fouilles et de s assurer du bon encastrement des fondations dans le silt d altération. - Nous préconisons de bétonner les fondations aussitôt après les terrassements afin d éviter toute décompression des sols à l air libre et l altération des fonds de fouilles aux intempéries. On pourra prévoir la mise en œuvre d un béton de propreté. - Le bâtiment devra être capable de subir les tassements estimés (cf. 5.3) sans désordres. 5.5. Etude du dallage - Un dallage sur terre-plein est envisageable à condition de purger l intégralité de la terre végétale et du remblai. D après nos sondages, cette purge devrait être de l ordre de 30 cm à 40 cm d épaisseur minimum. Le fond de forme de la plate-forme support du dallage serait alors constitué en partie du silt d altération, et en partie des sables du Pliocène qui n ont pas pu être caractérisés d un point de vue géotechnique (cf. 4.3). Compte tenu de notre expérience de ce type de sol, leur module de déformation devrait être proche de celui du silt d altération. Pour vérifier cette hypothèse, il sera nécessaire préalablement à la mise en œuvre de la couche de forme de réaliser des essais à la plaque sur le fond de forme. - Pour le type de bâtiment envisagé et selon la norme NF P 11-213 de mars 2005, avant exécution du dallage, le module de Westergaard sur la plate-forme finie devra être au minimum de 5 dan/cm 3 (50 MPa/m). Pour atteindre cet objectif, l épaisseur de couche de forme à mettre en place sur le terrain décapé peut être calculée à partir de la formule de GRESS. Dans ces conditions, la couche de forme à mettre en œuvre aura une épaisseur minimum de 70 cm (voir calcul ci-après).
14-Rev.A CALCUL D'EPAISSEUR DE COUCHE DE FORME SOUS DALLAGE Formule de GRESS 1 1 e E H = Log 07, + 3 1 1 1 1 e x x E e = module de déformation du sol = x = module de déformation sur la plateforme = E = module de déformation du remblai d'apport = 90 dan/cm2 500 dan/cm2 1000 dan/cm2 Dans ce cas nous obtenons H = 0.73 m NOTA : Il conviendra de vérifier la valeur du module intrinsèque du matériau d'apport (par exemple en effectuant une planche d'essais en début de chantier) Cette couche de fondation sera constituée par des matériaux de bonne qualité et insensibles à l eau (par exemple grave D 2 ou D 3 selon la norme NF P 11-300). Il conviendra de mettre en œuvre un géotextile anticontaminant entre la couche de forme et le sol en place. Nota : étant donné l épaisseur importante de la couche de forme sous dallage, le niveau d assise des fondations devra être sensiblement approfondi par rapport à celui estimé au paragraphe 5.1. - Les travaux de terrassement et de mise en œuvre de la couche de forme devront être impérativement réalisés en conditions météorologiques favorables, à l exclusion de toute période de pluie. En cas d intempéries, les fonds de forme de nature limoneuse et peu plastique présenteront une très faible portance. Dans ces conditions, le chantier devra être arrêté et repris après amélioration de la qualité des fonds de forme.
15-Rev.A - La qualité de la plate-forme finie devra être contrôlée par essais à la plaque de type Westergaard et LCPC avec pour objectifs : EV 2 /EV 1 < 2, K WEST > 50 MPa/m. - Dans le cadre du calcul du dallage, le concepteur pourra considérer les modules de déformation des sols (module de YOUNG) suivants : E s = 9 MPa dans le silt d altération, E s > 20 MPa dans la roche plus ou moins altérée. TECHNOSOL reste à la disposition du Maître de l'ouvrage et de son équipe de conception et de réalisation pour leur fournir tout renseignement complémentaire qu'ils pourraient juger utile concernant nos résultats de sondages et nos conclusions, ainsi que pour suivre et contrôler éventuellement l'exécution des fondations et des fouilles qui peuvent toujours présenter localement des anomalies nécessitant des adaptations, dans le cadre d'une mission spécifique de suivi géotechnique d'exécution.
16-Rev.A EXPLOITATION DU RAPPORT D ETUDE I - Le présent rapport d étude a été établi à partir de la connaissance d un projet au moment de cette étude. Il constitue un document indissociable dans lequel figurent les conclusions propres à ce projet. Toute exploitation partielle du rapport peut conduire à des erreurs d interprétation et ne pourrait engager notre responsabilité. II - En cas d évolution de projet (par exemple changement d implantation, changement de nature de construction, etc.), il importe de consulter le bureau d étude géotechnique pour vérifier la bonne adaptation du projet en fonction du sol reconnu. Cette étape peut conduire à la réalisation d une étude complémentaire si les informations du rapport d étude s avèrent insuffisantes. III - L étude géotechnique est basée sur la réalisation d un nombre réduit de sondages donnant des informations ponctuelles. Les variations de caractéristiques géologiques et géotechniques peuvent intervenir entre les sondages (anomalies naturelles ou anthropiques). Ces variations ne peuvent être imputables au bureau d étude géotechnique mais devront être signalées de manière systématique au bureau d étude géotechnique afin de vérifier la bonne adaptation des fondations au contexte nouveau. IV - Les profondeurs des différentes couches de sols rencontrés sont données par rapport à une référence qui peut être locale ou rattachée à une référence officielle (NGF, IGN, CM). Dans tous les cas, il appartient au maître d ouvrage de faire relier notre référence de nivellement à celle qui constituera la base du futur projet. V - Notre société ne pourra être responsable de toute adaptation de fondations qui auront été apportées sur le chantier sans qu elles ne lui aient été soumises.
17-Rev.A ANNEXE 1
18-Rev.A Classification des missions types d ingénierie géotechnique Extrait de la norme NF P 94-500 de décembre 2006
19-Rev.A Schéma d enchaînement des missions types d ingénierie géotechnique Extrait de la norme NF P 94-500 de décembre 2006
20-Rev.A ANNEXE 2
21-Rev.A PLAN DE SITUATION DU PROJET ECHELLE : 1/12 500
22-Rev.A ANNEXE 3
LA HAYE-DU-PUITS Construction d un bâtiment technique à la déchetterie TN09.026 23-Rev.A
24-Rev.A ANNEXE 4
25-Rev.A
26-Rev.A
27-Rev.A ANNEXE N 5 DETERMINATION DES CONTRAINTES DE CALCUL SOUS FONDATION SUPERFICIELLE OU SEMI PROFONDE Les contraintes de calcul pour des fondations superficielles et semi-profondes sont déterminées à partir des règles pressiométriques du DTU13.2, par application des relations suivantes : q' 1 γ q ( q' u q'0 ) i + q' 0 = δβ où : - q u est la contrainte effective du sol à la rupture sous une charge centrée et verticale, - q 0 est la contrainte effective totale après travaux sur un plan horizontal au niveau de la base de la fondation sans tenir compte de la charge apportée par celle-ci, q' u q' 0= k p ple* - i δβ est un coefficient minorateur qui prend en compte l inclinaison de la charge δ et la pente du terrain β, - γq est un coefficient de sécurité qui prend pour valeur : γq = 2 dans les conditions ELU γq = 3 dans les conditions ELS - ple* = ple po représente la pression limite nette équivalente au niveau de pose de la fondation, - po la contrainte totale exercée par le sol et la nappe sur un plan vertical à la profondeur de réalisation de chaque essai pressiométrique, - k p est le facteur de portance qui dépend de la nature du sol, de sa compacité et des dimensions de la fondation
28-Rev.A ANNEXE N 6 CALCUL DU TASSEMENT D UNE FONDATION SUPERFICIELLE OU SEMI PROFONDE Les tassements sous une fondation superficielle ou semi-profonde sont calculés à partir de la formule pressiométrique ci-après issue du fascicule 62 titre V et du DTU 13.12 : α. λc.( q' σ' vo). B sf = sc + sd = 9. Ec + 2.( q' σ' vo). B 9. Ed ( λ ) α d 0. 0 B B s c correspond au tassement dans le domaine sphérique s d correspond au tassement dans le domaine déviatorique Les autres paramètres sont définis ci-après : - E c : module pressiométrique dans le domaine sphérique - E d : module pressiométrique dans le domaine déviatorique - q : contrainte effective apportée par la fondation sur le sol - σ vo : contrainte effective au niveau de fondation avant travaux - B o : dimension de référence = 60 cm - B : largeur de la fondation - α: coefficient rhéologique du sol (dépend de la nature du sol et de son état de consolidation) - λ c et λ d : coefficients de forme de la fondation