Pannes et lisses de bardage

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1 Pannes et lisses de bardage Une division de Groupe Canam

2 TABLE DES MATIÈRES NOS SOLUTIONS ET SERVICES Avertissement INTRODUCTION Avantages Acier haute performance Design Tolérance Fabrication complète STABILITÉ LATERALE DES PANNES Tôle vissée Tôle à bord relevé Définition d un contreventement discret Ancrage de panne au support (Maintien anti-roulement) Plan de localisation des entretoises des lisses de bardage pour chaque travée Exemples de calculs Métrique Efforts dans les lignes de contreventement discret Métrique Table 1 Profilés en «Z» en pente 2: Table 2 Profilés en «Z» en pente 4: Table 3 Profilés en «C» en pente 2: Table 4 Profilés en «C» en pente 4: PROFILÉS EN «C» Nouvelle nomenclature Propriétés Métrique Table de sélection de charges pondérées Métrique Propriétés Impérial Table de sélection de charges pondérées Impérial Tolérances de fabrication PROFILÉS EN «Z» Nouvelle nomenclature Propriétés Métrique Table de sélection de charges pondérées Métrique Propriétés Impérial Table de sélection des charges pondérées Impérial DÉTAILS STANDARD DES PROFILÉS EN «C» ET EN «Z» Trous pour assemblage Trous pour tirants Marquage Profilés en «Z» chevauchés DÉTAILS D ASSEMBLAGE ET ACCESSOIRES Lisses de bardage intérieures à la colonne Coin avec lisses de bardage intérieures Coin avec lisses de bardage extérieures Coin en 3D Cornières d attache pour cadre Angle de contour ANNEXE 1 Liste de coupe (formulaire de commande) ANNEXE 2 Détails de fabrication (formulaire de commande) SEGMENTS D AFFAIRES ET ADRESSES INTERNET ADRESSES DES USINES ET BUREAUX DE VENTE Canam Canada est une marque de commerce de Groupe Canam inc. 3

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4 NOS SOLUTIONS ET SERVICES Canam Canada se spécialise dans la fabrication de poutrelles d acier, de fermes ajourées, de tablier métallique et de pannes et lisses de bardage utilisés dans la construction de bâtiments commerciaux, industriels et institutionnels. Canam Canada offre un support d ingénierie à valeur ajoutée, une flexibilité architecturale et des solutions et services sur mesure. Canam Canada se classe parmi les plus importants fabricants de poutrelles d acier en Amérique du Nord. Parce que la qualité des produits, la supervision de chantier et les délais deviennent primordiaux dans la réalisation des projets, notre fiabilité simplifie la vie de nos clients. Dès leur conception, nos produits se démarquent par leur grande qualité. Des équipements de pointe, des employés bien formés et des produits de qualité, voilà ce qui nous permet de tenir nos promesses. Quel que soit votre projet, Canam Canada respectera vos exigences et les codes du bâtiment en vigueur dans votre région. Pour nos clients, le temps c est de l argent. Nous avons développé un processus rigoureux de gestion de chantier qui leur garantit le respect des échéanciers. En outre, pour s assurer d éliminer les délais, notre flotte de camions effectue les livraisons à temps, peu importe l endroit et le moment où vous en avez besoin. AVERTISSEMENT Même si nous avons pris soin de vérifier l exactitude de l information et la précision des valeurs contenues dans ce catalogue selon les normes en vigueur du dimensionnement des profilés à froid, Canam Canada n assume aucune responsabilité pour les erreurs ou les omissions qui pourraient résulter de l utilisation ou de l interprétation de ces données. Quiconque utilise ce catalogue assume toutes les responsabilités découlant de son utilisation. Toutes les remarques ou les suggestions pouvant améliorer le contenu de cette publication seront grandement appréciées et prises en considération lors des prochaines rééditions. 5

5 INTRODUCTION Les pannes et lisses de bardage sont des produits complémentaires d une charpente métallique utilisés principalement dans les murs et le toit d un édifice. Toutes les pannes et lisses de bardage sont profilées à froid à partir d un acier de haute performance permettant de maximiser le rapport de résistance sur le poids de chaque section. Comme tout autre produit de Canam Canada, les pannes et lisses de bardage respectent des critères de qualité très strictes. Canam Canada peut fabriquer une gamme de profilés formés à froid en «C» et en «Z» utilisés comme pannes et lisses de bardage à partir de notre usine de Boucherville, Québec. La profondeur nominale de ces profilés varie de 152 mm (6 po) à 356 mm (14 po). AVANTAGES Nos équipements de production automatisés coupent les pièces selon les longueurs requises. Cette méthode contribue à l élimination de rebuts, ce qui repré sente une économie. Canam Canada peut également fabriquer les pièces selon les dessins d atelier fournis par le client. Canam Canada peut aussi peindre les profilés en rouge ou en gris selon les exigences de la norme CPMA-1-73A, et ce, à un prix compétitif. ACIER HAUTE PERFORMANCE Toutes les pannes et lisses de bardage sont profilées à partir d un acier de haute performance permettant de maximiser le rapport de résistance sur le poids. L acier utilisé rencontre les exigences de la norme ASTM A1011 HSLAS Grade 50. DESIGN Les résistances des profilés en «C» et en «Z» ont été calculées selon la norme ACNOR CAN/CSA-S136-M07 concernant les pièces structurales en acier profilées à froid pour un acier ayant une limite élastique de 345 MPa (50 ksi). TOLÉRANCE Les tolérances de fabrication des profilés formés à froid en «C» et en «Z» respectent celles établies par la norme ACNOR CAN/CSA-A660-M04 reconnue par les manufacturiers de bâtiments d acier. La tolérance pour les épaisseurs respecte la norme ACNOR CAN/CSA-S136-M07. FABRICATION COMPLÈTE En plus du service régulier de coupe sur mesure, de perçage et d application de la couche d apprêt, Canam Canada offre maintenant un service de fabrication complète des pannes et lisses de bardage. L installation des assemblages et le perçage se font à l usine de Canam Canada, conformément aux dessins d atelier fournis par le client. En confiant ce travail à Canam Canada, le client bénéficie des avantages suivants : produit fini et livré directement au chantier; économie de temps (aucun changement et déchargement à son usine); réduction des coûts de la main-d œuvre; réduction des coûts de transport (aucune livraison requise au chantier à partir de son usine). Pour toute demande de soumission ou pour de plus amples renseignements, communiquez avec un de nos représentants des ventes. 6

6 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES TÔLE VISSÉE L utilisation d une tôle vissée n exclut pas la nécessité d un maintien contreventé des pannes, cependant la toiture peut fournir une stabilité latérale mais pas la stabilité torsionnelle des pannes en «Z» ou en «C». Les contreventements discrets devraient être utilisés pour le maintien en flexion/torsion lors de la conception. TÔLE À BORD RELEVÉ L utilisation d une tôle à bord relevé n exclut pas la nécessité d un maintien contreventé des pannes. La toiture peut fournir seulement une stabilité latérale partielle et aucune stabilité torsionnelle pour les pannes en «Z» ou en «C». Les contreventements discrets devraient être utilisés pour le maintien en flexion/torsion lors de la conception. DÉFINITION D UN CONTREVENTEMENT DISCRET Un contreventement discret peut prendre une multitude de formes différentes comme montrées dans les figures ci-dessous. Tous ces types de contreventement sont discrets parce que le mouvement est contrôlé au point d attache (Galambos 1998). La force et la rigidité pour ce type d élément dépendent du nombre d attaches fournies. EXEMPLES DE STABILITÉ LATÉRALE : TYPE 1 Symétrique par rapport à la faîte Croisillon de panne Lien de faîte TYPE 2 Symétrique par rapport à la faîte Profilé en «C» de faîte Couper la cornière dans l aile supérieure Croisillons en cornière Cornières haut et bas (typiques) Fixation structurale à chaque panne (typique) Panne de débord de toit 7

7 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES TYPE 3 Symétrique par rapport à la faîte Tablier métallique Profilé en «C» pour contreventement Débord de toit Profilé en «C» de faîte Profilé en «C» pour contreventement discret Cornière de fixation Lisse de bardage Boulons structuraux ANCRAGE DE PANNE AU SUPPORT (MAINTIEN ANTI-ROULEMENT) Si aucune ligne de retenue latérale n est employée, la conception des éléments et leur assemblage aux supports devront résister aux efforts hors plan. S il y a lieu, des assemblages résistants à la torsion pourraient être nécessaires. EXEMPLES : Lisse de bardage Cornière anti-roulement Fixation structurale Lisse de bardage Soudure à l usine Fixation structurale Raidisseur anti-roulement Lisse de bardage Soudure à l usine Profil en «U» anti-roulement Fixation structurale Boulons structuraux Plaque horizontale Boulons structuraux Plaque horizontale Boulons structuraux Si la retenue latérale est employée entre les appuis par un ou des contreventements discrets, l appui doit être conçu tel qu il est expliqué dans le paragraphe ci-dessus. Pour la ligne de retenue latérale, un ancrage substantiel est exigé pour toutes les extrémités au rebord et au faîte. La charge appliquée sur chaque ligne peut être calculée selon la norme S136. 8

8 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES EXEMPLES : Lisse de bardage Croisillons en cornière Simple cornière de contreventement NOTE : La méthode pour fixer les contreventements discrets est la même peu importe le type de membrure servant de contreventement, soit des types : pannes en «Z» et en «C», tige, cornière, etc. A Simple cornière dans les autres travées A (1) Connecteur Toiture en tôle d acier Simple cornière de contreventement Lisse de bardage Croisillons en cornière VUE A-A (1) Connecteur PLAN DE LOCALISATION DES ENTRETOISES DES LISSES DE BARDAGE POUR CHAQUE TRAVÉE 1) Deux rangées minimum d'entretoises sont nécessaires pour les longues portées, et ce, indépendamment de la longueur de la travée. (Voir les tableaux des pages 13 à 16.) 2) L espacement des entretoises selon deux ou trois rangées est tel qu il est démontré dans le dessin ci-dessous. Chevron Lisse de bardage Chevron Lisse de bardage Entretoise simple Superposition des profilés Entretoise simple Superposition des profilés Entretoise en «X» Entretoise en «X» 0,38 x Portée 0,24 x Portée 0,38 x Portée = = = = Portée Espacement pour deux rangées Portée Espacement pour trois rangées Fixation des entretoises des lisses de bardage pour une pente 2:12 9

9 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES EXEMPLES DE CALCULS MÉTRIQUE Charge de neige = 2,4 kpa Vent pression = 0,6 kpa Charge morte = 1 kpa mm 7 espacements de mm Profilé en «C» de faîte Profilé en «Z» Vent succion (soulèvement) = 1,2 kpa 12 2 Exemple : Portée simple de Lx = mm avec un espacement entre les profilés en «Z» de mm. Il y a 9 profilés (7 espacements de mm) par versant de bâtiment avec une pente de 41,67 dans 250 mm (angle de a = 9,46 degrés). La longueur en pente d un côté est de mm avec 300 mm entre le sommet et le dernier profilé. Charges : Charge morte (cm) de 1,0 kpa Charge de neige (cn) = 2,4 kpa Charge de vent brute (cvp) en pression = 0,6 kpa et de 1,2 kpa en succion (soulèvement cvs) ÉTAPE 1 : CALCUL DES CHARGES WN ET WT DU PROFILÉ EN «Z» POUR CHAQUE CHARGE wn wn cm = cm cos (a) Espacement = 1,09 kn/m } wn cn = cn [cos (a)] 2 Espacement = 2,57 kn/m wn cvp = cvp Espacement = 0,66 kn/m wn cvs = cvs Espacement = 1,32 kn/m wt cm = cm sin (a) Espacement = 0,18 kn/m wt cn = cn [sin (a)] 2 Espacement = 0,07 kn/m } wt ÉTAPE 2 : COMBINAISONS DE CHARGE SELON LE CODE NATIONAL DU BÂTIMENT 2005 Gravité : le plus grand de : 1,25 wn cm + 1,5 wn cn + 0,4 wn cvp = 5,48 kn/m contrôle 1,25 wn cm + 0,5 wn cn + 1,4 wn cvp = 3,57 kn/m wn total = 5,48 kn/m wt total = 0,33 kn/m Soulèvement : 0,90 wn cm 1,4 wn cvs = 0,87 kn/m 10

10 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES ÉTAPE 3 : CALCUL DES EFFORTS SELON WT ET WN En portée simple : Mf x = wn total Lx 2 / 8 = 24,66 kn m Mf y = wt total Lt 2 / 8 = 0,37 kn m où : Lt est la distance maximale entre les supports où les retenues latérales locales. Hypothèse de calcul : selon le tableau de Canam, une rangée de retenue latérale locale à intervalle régulier, alors Lt = mm. Vf = Wn total Lx / 2 = 16,44 kn Mf soulèvement = soulèvement Lx 2 / 8 = 3,92 kn m ÉTAPE 4 : CHOIX PRÉLIMINAIRE D UN PROFILÉ Choix : nouvelle désignation 305Z76-326M, ancienne désignation Z305x14. Hypothèse de calcul : le tablier de toiture ne maintient latéralement l aile en compression du profilé en «Z» que partiellement avec l utilisation d une tôle à bord relevé. Attaches au 610 mm c/c pour stabilité latérale partielle seulement. Calcul du moment sous les charges de gravité Valeur du tableau Canam (Mu) pour Lt = mm = 26,5 kn m Mrx = Mu Mry = 0,9 Sy Fy = 6,77 kn m où Sy = 21,8 x 10 3 mm 3 et Fy = 345 MPa selon le tableau Canam Équation d interaction Mfx / Mrx + Mfy / Mry = 0,99 <= 1 ACCEPTABLE Calcul du moment sous les charges de soulèvement Mr de soulèvement = Valeur du tableau Canam (Mu pour Lt = mm) = 26,5 kn m Note : les retenues latérales locales peuvent être utilisées pour le soulèvement. Mf soulèvement / Mr soulèvement = 0,15 <= 1 ACCEPTABLE Calcul du cisaillement (le pire cas est le cisaillement à proximité de l appui) Vr = Valeur du tableau Canam (Vr) = 92,90 kn Vf / Vr = 0,18 <= 1 ACCEPTABLE Calcul de l écrasement de l âme avec 100 mm d appui Pr = Valeur du tableau Canam (Pr) = 24,80 kn Pr réduit à cause de la pente = Pr [sin (90 a)] 2 = 24,13 kn Vf / Pr réduit = 0,68 <= 1 ACCEPTABLE Alors un renfort entre l appui et le support dans l âme du profilé n est pas requis à cette étape. Calcul de la flèche I min (flèche < portée / 180) = 180 x 5 x (wn cn + wn cvp) x Lx 3 / (384 x MPa) = 8,173 x 10 6 mm. L inertie Ix du profilé 305Z76-326M selon le catalogue est de 22 x 10 6 mm 4 plus grand que l inertie minimum. Le profilé 305Z76-326M (Z305x14) est acceptable. 11

11 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES ÉTAPE 5 : DIMENSIONNEMENT DE LA RANGÉE DE CONTREVENTEMENTS ET LE LIEN DE FAÎTE Selon le tableau 1 de Canam, pour une panne en pente de 2:12 avec une longueur de mm et une ligne de contreventement, la valeur de 0,367 / profilé / 1,0 kn/m de charge verticale pondérée est obtenue. Pour 8 profilés en pente et une charge pondérée verticale de 5,48 kn/m, la charge axiale du contreventement est de : 0,367 x 8 pannes par versant x 5,48 kn/m = 16,1 kn pondéré / ligne de contreventement. La retenue latérale locale doit être dimensionnée de haut en bas pour transférer cette charge. La pente étant inférieure ou égale à 2:12, la retenue latérale sera en cornière soudée de haut en bas avec une croix de Saint-André à tous les 3 espacements de haut en bas. D autres exemples de retenue latérale peuvent être utilisés, voir le début de cette section. Dans notre exemple, la charge de 16,1 kn s annulera dans la pièce reliant le profilé en «Z» de chaque côté de la pente au sommet. Le dimensionnement de cette pièce doit être fait pour développer 16,1 kn au niveau des attaches de ce profilé. ÉTAPE 6 : DIMENSIONNEMENT DU SUPPORT EN FONCTION DE L EFFORT PN La force Pn par profilé dans chaque aile supérieure à l appui est de 2,01 kn, soit 0,367 du tableau 1 de Canam multiplié par 5,48 kn/m. Le moment développé dans le profilé est égal à Pn x hauteur du profilé = Mf support = 2,01 kn x 305 mm = 613,05 kn mm. Mr support = 0,9 x (Sx) x Fy = 0,9 x [(largeur à l appui) x (épaisseur du profilé) 2 / 4] x 0,350 = 186,07 kn mm où : largeur à l appui = hauteur du profilé en mm. Mf> Mr NON ACCEPTABLE. Selon l étape 4, une cornière anti-roulement devra être mise en place entre l âme et le support. Deux choix peuvent être faits à cette étape, soit utiliser un raidisseur, soit utiliser une cornière d épaisseur suffisante. (Voir page 8 pour les exemples de raidisseur anti-roulement.) L option de la cornière nécessite un minimum de 8 mm par 200 mm de large par 200 mm de haut, soit un Mr = 864 kn mm. Cette option considère que seulement la cornière est reliée au support. L option d un raidisseur transversal de 75 mm de long par 200 mm de haut par 3 mm permettrait d avoir une cornière de 3 mm par 200 mm de large et 200 mm de haut, ce qui est plus léger. Notes générales : Dans l exemple ci-dessus, le fait d utiliser seulement une seule retenue latérale locale augmente légèrement le poids du profilé en «Z», par contre la deuxième ligne de contreventement discret peut être plus coûteuse. Voici les résultats avec 2 rangées : 2 rangées de contreventement discret avec la même pente : 254Z76-290M avec un Pn = 0,167 du tableau x 8 x 5,48 kn/m = 7,3 kn / ligne de contreventement. À noter que sans l utilisation de ligne de contreventement discret pour cet exemple, même en utilisant plusieurs lignes de tirants, ce ne serait pas acceptable même avec le plus gros profilé. L utilisation d un tablier métallique conventionnel au lieu d une tôle à bord relevé s avère légèrement conservateur pour une toiture en pente en utilisant les tables du catalogue. 12

12 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES EFFORTS DANS LES LIGNES DE CONTREVENTEMENT DISCRET MÉTRIQUE TABLE 1 PROFILÉS EN «Z» EN PENTE 2:12 ET COEFFICIENTS D EFFORT DE CONTREVENTEMENT DISCRET (Pn) Portée mm mm mm mm mm mm mm mm mm Matériel 152Z76-144M 0,026 0,032 0,130 0,034 0,399 0,156 0,117 0,266 0, Z76-181M 0,012 0,022 0,151 0,049 0,426 0,174 0,131 0,289 0, Z76-218M 0,002 0,013 0,171 0,063 0,453 0,194 0,145 0,311 0, Z76-254M 0,016 0,003 0,192 0,078 0,480 0,213 0,160 0,333 0, Z76-290M 0,029 0,007 0,212 0,092 0,507 0,232 0,174 0,355 0, Z76-326M 0,043 0,016 0,233 0,106 0,534 0,251 0,188 0,377 0, Z76-144M 0,157 0,101 0,146 0,108 0,077 0,087 0,065 0,056 0, Z76-181M 0,149 0,096 0,135 0,100 0,062 0,076 0,057 0,044 0, Z76-218M 0,141 0,090 0,124 0,092 0,048 0,066 0,049 0,032 0, Z76-254M 0,134 0,085 0,113 0,103 0,033 0,055 0,041 0,020 0, Z76-290M 0,126 0,079 0,101 0,076 0,018 0,044 0,033 0,008 0, Z76-326M 0,119 0,074 0,090 0,068 0,003 0,034 0,026 0,004 0, Z76-181M 0,185 0,115 0,210 0,139 0,190 0,141 0,106 0,131 0, Z76-218M 0,179 0,110 0,201 0,133 0,178 0,133 0,100 0,121 0, Z76-254M 0,173 0,106 0,192 0,127 0,167 0,125 0,094 0,112 0, Z76-290M 0,167 0,102 0,183 0,120 0,155 0,117 0,088 0,103 0, Z76-326M 0,161 0,098 0,174 0,114 0,143 0,109 0,081 0,093 0, Z76-181M 0,210 0,128 0,262 0,166 0,279 0,188 0,141 0,192 0, Z76-218M 0,205 0,125 0,255 0,161 0,270 0,181 0,136 0,184 0, Z76-254M 0,200 0,121 0,248 0,156 0,260 0,174 0,132 0,177 0, Z76-290M 0,196 0,118 0,241 0,151 0,251 0,167 0,126 0,169 0, Z76-326M 0,191 0,114 0,234 0,146 0,242 0,161 0,121 0,161 0, Z76-181M 0,242 0,146 0,329 0,201 0,392 0,246 0,184 0,269 0, Z76-218M 0,239 0,143 0,324 0,198 0,379 0,241 0,181 0,264 0, Z76-254M 0,236 0,141 0,319 0,194 0,379 0,237 0,177 0,259 0, Z76-290M 0,232 0,138 0,314 0,191 0,373 0,232 0,174 0,253 0, Z76-326M 0,228 0,136 0,309 0,187 0,367 0,227 0,171 0,248 0, Z76-181M 0,261 0,156 0,367 0,221 0,458 0,280 0,210 0,314 0, Z76-218M 0,259 0,154 0,364 0,219 0,453 0,276 0,207 0,310 0, Z76-254M 0,256 0,152 0,360 0,216 0,449 0,273 0,205 0,307 0, Z76-290M 0,254 0,150 0,357 0,214 0,444 0,270 0,202 0,303 0, Z76-326M 0,251 0,149 0,353 0,211 0,439 0,266 0,200 0,299 0,224 Nombre de contreventement discret Pn = coefficient d effort par profilé pour 1 kn/m de charge verticale pondérée par ligne de contreventement discret. Charge axiale dans une ligne de contreventement (kn) = nombre de profilés par versant x la valeur Pn du tableau x charge verticale pondérée en kn/m. (Voir l étape 5 de l exemple en page 12 pour de plus amples renseignements.) 13

13 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES TABLE 2 PROFILÉS EN «Z» EN PENTE 4:12 ET COEFFICIENTS D EFFORT DE CONTREVENTEMENT DISCRET (Pn) Portée mm mm mm mm mm mm mm mm mm Matériel 152Z76-144M 0,319 0,204 0,316 0,227 0,204 0,197 0,147 0,148 0, Z76-181M 0,305 0,194 0,296 0,213 0,179 0,179 0,134 0,126 0, Z76-218M 0,292 0,185 0,276 0,199 0,153 0,160 0,120 0,105 0, Z76-254M 0,279 0,176 0,257 0,185 0,126 0,142 0,106 0,084 0, Z76-290M 0,266 0,167 0,237 0,171 0,100 0,123 0,093 0,062 0, Z76-326M 0,253 0,157 0,217 0,157 0,074 0,105 0,079 0,041 0, Z76-144M 0,445 0,270 0,582 0,364 0,662 0,430 0,322 0,458 0, Z76-181M 0,436 0,265 0,571 0,356 0,648 0,419 0,314 0,446 0, Z76-218M 0,430 0,260 0,567 0,348 0,634 0,409 0,307 0,435 0, Z76-254M 0,423 0,254 0,549 0,341 0,620 0,399 0,299 0,423 0, Z76-290M 0,416 0,249 0,539 0,333 0,606 0,389 0,292 0,411 0, Z76-326M 0,408 0,244 0,528 0,325 0,591 0,379 0,284 0,400 0, Z76-181M 0,472 0,283 0,643 0,393 0,771 0,483 0,362 0,530 0, Z76-218M 0,466 0,279 0,634 0,387 0,760 0,474 0,356 0,521 0, Z76-254M 0,460 0,275 0,626 0,381 0,749 0,467 0,350 0,511 0, Z76-290M 0,455 0,271 0,617 0,375 0,737 0,459 0,344 0,503 0, Z76-326M 0,449 0,267 0,609 0,369 0,726 0,451 0,338 0,493 0, Z76-181M 0,496 0,296 0,693 0,420 0,857 0,527 0,395 0,589 0, Z76-218M 0,491 0,293 0,687 0,415 0,848 0,520 0,390 0,581 0, Z76-254M 0,487 0,290 0,680 0,410 0,839 0,514 0,386 0,574 0, Z76-290M 0,482 0,287 0,673 0,405 0,830 0,507 0,381 0,566 0, Z76-326M 0,478 0,283 0,666 0,400 0,821 0,501 0,376 0,559 0, Z76-181M 0,527 0,313 0,757 0,453 0,966 0,583 0,437 0,663 0, Z76-218M 0,524 0,311 0,753 0,450 0,959 0,578 0,434 0,658 0, Z76-254M 0,521 0,309 0,748 0,447 0,953 0,574 0,430 0,653 0, Z76-290M 0,517 0,306 0,743 0,443 0,947 0,570 0,427 0,648 0, Z76-326M 0,514 0,304 0,739 0,440 0,941 0,565 0,424 0,643 0, Z76-181M 0,545 0,323 0,794 0,473 1,029 0,615 0,461 0,706 0, Z76-218M 0,543 0,321 0,791 0,470 1,024 0,612 0,459 0,703 0, Z76-254M 0,540 0,319 0,788 0,468 1,020 0,609 0,457 0,699 0, Z76-290M 0,538 0,318 0,784 0,466 1,015 0,606 0,454 0,695 0, Z76-326M 0,536 0,316 0,781 0,463 1,011 0,603 0,452 0,691 0,519 Nombre de contreventement discret Pn = coefficient d effort par profilé pour 1 kn/m de charge verticale pondérée par ligne de contreventement discret. Charge axiale dans une ligne de contreventement (kn) = nombre de profilés par versant x la valeur Pn du tableau x charge verticale pondérée en kn/m. (Voir l étape 5 de l exemple en page 12 pour de plus amples renseignements.) 14

14 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES TABLE 3 PROFILÉS EN «C» EN PENTE 2:12 ET COEFFICIENTS D EFFORT DE CONTREVENTEMENT DISCRET (Pn) Portée mm mm mm mm mm mm mm mm mm Matériel 152S70-144M 0,148 0,069 0,221 0,104 0,296 0,139 0,104 0,162 0, S70-181M 0,109 0,042 0,163 0,063 0,218 0,084 0,063 0,099 0, S70-218M 0,070 0,015 0,106 0,023 0,141 0,030 0,022 0,036 0, S70-254M 0,032 0,011 0,048 0,017 0,064 0,023 0,019 0,027 0, S70-290M 0,006 0,038 0,009 0,057 0,012 0,076 0,059 0,089 0, S70-326M 0,044 0,064 0,065 0,097 0,087 0,129 0,096 0,151 0, S70-144M 0,222 0,121 0,333 0,182 0,443 0,242 0,181 0,283 0, S70-181M 0,201 0,107 0,301 0,160 0,402 0,213 0,159 0,249 0, S70-218M 0,181 0,092 0,271 0,139 0,361 0,185 0,137 0,216 0, S70-254M 0,160 0,078 0,240 0,117 0,321 0,156 0,119 0,183 0, S70-290M 0,140 0,064 0,210 0,096 0,280 0,128 0,096 0,150 0, S70-326M 0,120 0,050 0,180 0,075 0,240 0,100 0,075 0,117 0, S89-181M 0,202 0,107 0,303 0,161 0,404 0,215 0,161 0,251 0, S89-218M 0,182 0,093 0,273 0,140 0,364 0,187 0,140 0,218 0, S89-254M 0,162 0,079 0,243 0,119 0,323 0,159 0,119 0,185 0, S89-290M 0,142 0,065 0,213 0,098 0,283 0,130 0,098 0,152 0, S89-326M 0,122 0,051 0,183 0,077 0,243 0,102 0,077 0,119 0, S89-144M 0,240 0,134 0,360 0,201 0,480 0,268 0,201 0,312 0, S89-181M 0,224 0,123 0,336 0,184 0,447 0,245 0,184 0,286 0, S89-218M 0,207 0,111 0,311 0,167 0,415 0,223 0,167 0,260 0, S89-254M 0,191 0,100 0,287 0,150 0,383 0,200 0,150 0,233 0, S89-290M 0,176 0,089 0,263 0,133 0,351 0,178 0,133 0,207 0, S89-326M 0,160 0,078 0,240 0,117 0,320 0,156 0,117 0,181 0, S89-181M 0,251 0,141 0,376 0,212 0,502 0,283 0,212 0,330 0, S89-218M 0,240 0,134 0,360 0,201 0,480 0,268 0,201 0,313 0, S89-254M 0,229 0,127 0,344 0,190 0,459 0,253 0,190 0,295 0, S89-290M 0,219 0,119 0,328 0,179 0,438 0,238 0,179 0,278 0, S89-326M 0,208 0,112 0,312 0,168 0,417 0,223 0,167 0,261 0, S89-218M 0,259 0,147 0,389 0,221 0,519 0,295 0,221 0,344 0, S89-254M 0,251 0,142 0,377 0,213 0,503 0,284 0,213 0,331 0, S89-290M 0,244 0,137 0,366 0,205 0,488 0,274 0,205 0,319 0, S89-326M 0,237 0,131 0,355 0,197 0,473 0,263 0,197 0,307 0,230 Nombre de contreventement discret Pn = coefficient d effort par profilé pour 1 kn/m de charge verticale pondérée par ligne de contreventement discret. Charge axiale dans une ligne de contreventement (kn) = nombre de profilés par versant x la valeur Pn du tableau x charge verticale pondérée en kn/m. (Voir l étape 5 de l exemple en page 12 pour de plus amples renseignements.) 15

15 STABILITÉ LATÉRALE DES PANNES TABLE 4 PROFILÉS EN «C» EN PENTE 4:12 ET COEFFICIENTS D EFFORT DE CONTREVENTEMENT DISCRET (Pn) Portée mm mm mm mm mm mm mm mm mm Matériel 152S70-144M 0,436 0,240 0,654 0,360 0,872 0,480 0,360 0,560 0, S70-181M 0,399 0,214 0,598 0,320 0,798 0,427 0,321 0,499 0, S70-218M 0,362 0,188 0,543 0,281 0,723 0,376 0,281 0,438 0, S70-254M 0,325 0,162 0,487 0,243 0,650 0,324 0,243 0,378 0, S70-290M 0,289 0,136 0,433 0,205 0,577 0,273 0,205 0,318 0, S70-326M 0,252 0,111 0,378 0,167 0,504 0,222 0,167 0,259 0, S70-144M 0,507 0,290 0,761 0,434 1,014 0,579 0,434 0,676 0, S70-181M 0,487 0,276 0,731 0,414 0,975 0,551 0,414 0,643 0, S70-218M 0,468 0,262 0,701 0,393 0,936 0,524 0,393 0,611 0, S70-254M 0,448 0,248 0,672 0,373 0,897 0,497 0,373 0,579 0, S70-290M 0,429 0,235 0,643 0,352 0,858 0,470 0,352 0,548 0, S70-326M 0,410 0,221 0,614 0,332 0,819 0,443 0,332 0,516 0, S89-181M 0,489 0,277 0,733 0,415 0,977 0,553 0,415 0,645 0, S89-218M 0,469 0,263 0,704 0,394 0,938 0,526 0,394 0,613 0, S89-254M 0,450 0,249 0,674 0,374 0,899 0,499 0,374 0,581 0, S89-290M 0,430 0,236 0,646 0,354 0,861 0,471 0,354 0,550 0, S89-326M 0,411 0,222 0,613 0,333 0,822 0,445 0,333 0,519 0, S89-144M 0,525 0,302 0,787 0,453 1,050 0,604 0,453 0,704 0, S89-181M 0,509 0,291 0,764 0,436 1,019 0,582 0,436 0,679 0, S89-218M 0,494 0,280 0,740 0,420 0,987 0,560 0,420 0,654 0, S89-254M 0,478 0,269 0,717 0,404 0,957 0,539 0,404 0,629 0, S89-290M 0,463 0,259 0,694 0,388 0,926 0,517 0,388 0,603 0, S89-326M 0,448 0,248 0,671 0,372 0,896 0,496 0,372 0,579 0, S89-181M 0,535 0,309 0,803 0,464 1,071 0,619 0,464 0,722 0, S89-218M 0,525 0,302 0,787 0,453 1,057 0,604 0,453 0,705 0, S89-254M 0,515 0,295 0,772 0,442 1,030 0,590 0,442 0,688 0, S89-290M 0,504 0,288 0,757 0,431 1,009 0,575 0,431 0,671 0, S89-326M 0,494 0,281 0,741 0,421 0,989 0,561 0,421 0,655 0, S89-218M 0,543 0,315 0,815 0,472 1,087 0,630 0,472 0,735 0, S89-254M 0,536 0,310 0,804 0,465 1,072 0,620 0,465 0,723 0,542 35SS89-290M 0,529 0,305 0,793 0,457 1,058 0,609 0,457 0,711 0, S89-326M 0,521 0,300 0,782 0,450 1,043 0,599 0,450 0,699 0,524 Nombre de contreventement discret Pn = coefficient d effort par profilé pour 1 kn/m de charge verticale pondérée par ligne de contreventement discret. Charge axiale dans une ligne de contreventement (kn) = nombre de profilés par versant x la valeur Pn du tableau x charge verticale pondérée en kn/m. (Voir l étape 5 de l exemple en page 12 pour de plus amples renseignements.) 16

16 PROFILÉS EN «C» NOUVELLE NOMENCLATURE Nouvelle nomenclature Système international Impérial Ancienne nomenclature S.I. Impérial d b h t d b h t S.I. Impérial 152S70-144M 600S ,4 69,9 25,4 1,52 6 2,75 1 0,06 C152x4,3 C6x2,9 152S70-181M 600S ,4 69,9 25,4 1,91 6 2,75 1 0,08 C152x5,2 C6x3,5 152S70-218M 600S ,4 69,9 25,4 2,29 6 2,75 1 0,09 C152x6,0 C6x4,0 152S70-254M 600S ,4 69,9 25,4 2,67 6 2,75 1 0,11 C152x7,0 C6x4,7 152S70-290M 600S ,4 69,9 25,4 3,05 6 2,75 1 0,12 C152x8,3 C6x5,6 152S70-326M 600S ,4 69,9 25,4 3,43 6 2,75 1 0,14 C152x8,9 C6x6,0 203S70-144M 800S ,2 69,9 25,4 1,52 8 2,75 1 0,06 C203x5,1 C8x3,4 203S70-181M 800S ,2 69,9 25,4 1,91 8 2,75 1 0,08 C203x6,0 C8x4,0 203S70-218M 800S ,2 69,9 25,4 2,29 8 2,75 1 0,09 C203x7,0 C8x4,7 203S70-254M 800S ,2 69,9 25,4 2,67 8 2,75 1 0,11 C203x8,0 C8x5,4 203S70-290M 800S ,2 69,9 25,4 3,05 8 2,75 1 0,12 C203x9,1 C8x6,1 203S70-326M 800S ,2 69,9 25,4 3,43 8 2,75 1 0,14 C203x10,6 C8x7,1 229S89-181M 900S ,6 88,9 25,4 1,91 9 3,50 1 0,08 C229x6,8 C9x4,6 229S89-218M 900S ,6 88,9 25,4 2,29 9 3,50 1 0,09 C229x8,0 C9x5,4 229S89-254M 900S ,6 88,9 25,4 2,67 9 3,50 1 0,11 C229x9,4 C9x6,3 229S89-290M 900S ,6 88,9 25,4 3,05 9 3,50 1 0,12 C229x10,7 C9x7,2 229S89-326M 900S ,6 88,9 25,4 3,43 9 3,50 1 0,14 C229x11,9 C9x8,0 254S89-144M 1000S ,0 88,9 25,4 1, ,50 1 0,06 C254x5,7 C10x3,8 254S89-181M 1000S ,0 88,9 25,4 1, ,50 1 0,08 C254x7,0 C10x4,7 254S89-218M 1000S ,0 88,9 25,4 2, ,50 1 0,09 C254x8,6 C10x5,8 254S89-254M 1000S ,0 88,9 25,4 2, ,50 1 0,11 C254x10,0 C10x6,7 254S89-290M 1000S ,0 88,9 25,4 3, ,50 1 0,12 C254x11,3 C10x7,6 254S89-326M 1000S ,0 88,9 25,4 3, ,50 1 0,14 C254x12,7 C10x8,5 305S89-181M 1200S ,8 88,9 25,4 1, ,50 1 0,08 C305x8,0 C12x5,4 305S89-218M 1200S ,8 88,9 25,4 2, ,50 1 0,09 C305x9,5 C12x6,4 305S89-254M 1200S ,8 88,9 25,4 2, ,50 1 0,11 C305x11,0 C12x7,4 305S89-290M 1200S ,8 88,9 25,4 3, ,50 1 0,12 C305x12,5 C12x8,4 305S89-326M 1200S ,8 88,9 25,4 3, ,50 1 0,14 C305x14,0 C12x9,4 356S89-218M 1400S ,6 88,9 25,4 2, ,50 1 0,09 C356x10,4 C14x7,0 356S89-254M 1400S ,6 88,9 25,4 2, ,50 1 0,11 C356x12,1 C14x8,1 356S89-290M 1400S ,6 88,9 25,4 3, ,50 1 0,12 C356x13,8 C14x9,3 356S89-326M 1400S ,6 88,9 25,4 3, ,50 1 0,14 C356x15,5 C14x10,4 NOUVELLE NOMENCLATURE S.I. EXEMPLE : 152S70-144M Avec 152 = profondeur du profilé (mm) S = profilé en «C» 70 = largeur de l aile (mm) 144 = épaisseur minimale d acier soit 95 % de l épaisseur de dimensionnement (10-2 mm) M = nomenclature en Système international (métrique) IMPÉRIAL EXEMPLE : 600S Avec 600 = profondeur du profilé (10-2 po) S = profilé en «C» 275 = largeur de l aile (10-2 po) 57 = épaisseur minimale d acier soit 95 % de l épaisseur de dimensionnement (10-3 po) ANCIENNE NOMENCLATURE S.I. EXEMPLE : C152x4,3 Avec C = profilé en «C» 152 = profondeur du profilé (mm) 4,3 = poids linéaire nominal (kg/m) IMPÉRIAL EXEMPLE : C6x2,9 Avec C = profilé en «C» 6 = profondeur du profilé (po) 2,9 = poids linéaire nominal (lb/pi) 17

17 PROFILÉS EN «C» PROPRIÉTÉS MÉTRIQUE Y b h t/2 t X d S.C. C.G. X e x Y EXEMPLE : 152S70-144M Avec 152 = profondeur du profilé (mm) S = profilé en «C» 70 = largeur de l aile (mm) 144 = épaisseur minimale d acier soit 95 % de l épaisseur de dimensionnement (10-2 mm) M = nomenclature en Système international (métrique) PROFILÉS Sect. Nouvelle Ancienne n o nomenclature nomenclature DIMENSIONS d b h t 1 152S70-144M C152x4,3 152,4 69,9 25,4 1, S70-181M C152x5,2 152,4 69,9 25,4 1, S70-218M C152x6,0 152,4 69,9 25,4 2, S70-254M C152x7,0 152,4 69,9 25,4 2, S70-290M C152x8,3 152,4 69,9 25,4 3, S70-326M C152x8,9 152,4 69,9 25,4 3, S70-144M C203x5,1 203,2 69,9 25,4 1, S70-181M C203x6,0 203,2 69,9 25,4 1, S70-218M C203x7,0 203,2 69,9 25,4 2, S70-254M C203x8,0 203,2 69,9 25,4 2, S70-290M C203x9,1 203,2 69,9 25,4 3, S70-326M C203x10,6 203,2 69,9 25,4 3, S89-181M C229x6,8 228,6 88,9 25,4 1, S89-218M C229x8,0 228,6 88,9 25,4 2, S89-254M C229x9,4 228,6 88,9 25,4 2, S89-290M C229x10,7 228,6 88,9 25,4 3, S89-326M C229x11,9 228,6 88,9 25,4 3, S89-144M C254x5,7 254,0 88,9 25,4 1, S89-181M C254x7,0 254,0 88,9 25,4 1, S89-218M C254x8,6 254,0 88,9 25,4 2, S89-254M C254x10,0 254,0 88,9 25,4 2, S89-290M C254x11,3 254,0 88,9 25,4 3, S89-326M C254x12,7 254,0 88,9 25,4 3, S89-181M C305x8,0 304,8 88,9 25,4 1, S89-218M C305x9,5 304,8 88,9 25,4 2, S89-254M C305x11,0 304,8 88,9 25,4 2, S89-290M C305x12,5 304,8 88,9 25,4 3, S89-326M C305x14,0 304,8 88,9 25,4 3, S89-218M C356x10,4 355,6 88,9 25,4 2, S89-254M C356x12,1 355,6 88,9 25,4 2, S89-290M C356x13,8 355,6 88,9 25,4 3, S89-326M C356x15,5 355,6 88,9 25,4 3,43 (Suite de la table à la page 19.) 18

18 PROFILÉS EN «C» L unité de mesure régulière est indiquée entre les parenthèses. d = profondeur du profilé (mm) b = largeur de la semelle (mm) h = longueur du raidisseur (mm) t = épaisseur de l acier pour la conception (mm) A = aire brute du profilé (mm 2 ) C.G. = centre de gravité S.C. = centre de cisaillement I x = moment d inertie selon l axe X-X pour contrainte = 0,6 F y (10 6 mm 4 ) S x eff = module élastique selon l axe X-X pour contrainte = 0,9 F y (10 3 mm 3 ) r x = rayon de giration selon l axe X-X (mm) I y = moment d inertie selon l axe Y-Y (10 6 mm 4 ) S y eff = module élastique selon l axe Y-Y pour contrainte = 0,9 F y (10 3 mm 3 ) r y = rayon de giration selon l axe Y-Y (mm) x = distance du centre de l âme au centre de gravité (mm) e = distance du centre de l âme au centre de cisaillement (mm) PROPRIÉTÉS PROFILÉS I x S x eff r x I y S y eff r y x e A Nouvelle nomenclature (impérial) 1,87 21,82 60,9 0,37 8,12 27,1 23,6 36, S ,30 30,16 60,7 0,45 9,96 26,9 23,5 36, S ,73 35,86 60,5 0,53 11,73 26,7 23,3 36, S ,15 41,34 60,3 0,61 13,43 26,6 23,1 36, S ,56 46,69 60,1 0,68 15,06 26,4 22,9 36, S ,95 51,90 60,0 0,76 16,62 26,2 22,7 35, S ,65 30,49 79,3 0,41 8,36 26,5 20,5 33, S ,51 43,06 79,1 0,50 10,27 26,3 20,3 33, S ,36 52,59 78,9 0,59 12,09 26,1 20,1 33, S ,19 60,94 78,6 0,67 13,85 25,9 20,0 33, S ,00 68,94 78,4 0,75 15,53 25,7 19,8 33, S ,80 76,77 78,2 0,83 17,15 25,6 19,6 32, S ,89 49,31 90,4 0,92 14,83 33,0 26,0 41, S ,20 60,84 90,2 1,09 17,53 32,8 25,8 41, S ,48 77,13 90,0 1,25 20,14 32,6 25,6 41, S ,74 89,36 89,8 1,40 22,66 32,5 25,5 41, S ,98 102,29 89,6 1,55 25,10 32,3 25,3 41, S ,10 42,26 99,6 0,77 12,17 32,8 24,8 40, S ,81 55,69 99,4 0,95 14,99 32,6 24,6 40, S ,48 68,98 99,2 1,12 17,72 32,5 24,4 40, S ,13 87,66 99,0 1,29 20,36 32,3 24,2 40, S ,75 103,18 98,8 1,45 22,91 32,1 24,1 39, S ,34 118,01 98,6 1,61 25,38 31,9 23,9 39, S ,51 68,53 117,0 1,00 15,24 31,8 22,2 38, S ,10 85,39 116,7 1,18 18,02 31,7 22,0 37, S ,64 108,89 116,5 1,36 20,71 31,5 21,9 37, S ,15 128,96 116,3 1,53 23,31 31,3 21,7 37, S ,62 150,50 116,1 1,70 25,82 31,1 21,5 37, S ,24 101,93 133,8 1,24 18,25 30,9 20,1 35, S ,93 130,31 133,6 1,42 20,98 30,7 19,9 35, S ,57 154,87 133,4 1,60 23,61 30,5 19,7 35, S ,15 181,38 133,1 1,77 26,16 30,3 19,6 35, S

19 PROFILÉS EN «C» TABLE DE SÉLECTION DE CHARGES PONDÉRÉES MÉTRIQUE F y = limite élastique de l acier = 345 MPa M re = moment de flexion résistant pondéré (kn m) M u = moment de flexion résistant pondéré tenant compte du déversement latéral (kn m) L u = longueur non supportée en torsion et en déversement maximale pour laquelle une membrure peut développer M r (mm) V r = résistance pondérée au cisaillement (kn) P r = résistance pondérée à l écrasement de l âme (kn) avec 100 mm d appui Les tables suivantes donnent M r, les moments de flexion résistants pondérés pour nos profilés en «C» ainsi que L u, les longueurs maximales sans aucun maintien latéral en torsion ou en déversement pour lesquelles M r est valide. Les résistances au cisaillement, V r, sont indiquées pour chaque section. Les moments de flexion résistants, M u, pour différentes longueurs non supportées en torsion et en déversement plus grandes que L u sont aussi présents dans la table. Enfin, les tables fournissent des résistances à l écrasement de l âme, P r, pour une longueur d appui de 100 mm. PROFILÉS Sect. Nouvelle Ancienne n o nomenclature nomenclature V r P r L u M re 1 152S70-144M C152x4,3 15,5 5, , S70-181M C152x5,2 26,9 9, , S70-218M C152x6,0 38,7 12, , S70-254M C152x7,0 49,5 16, , S70-290M C152x8,3 56,2 21, , S70-326M C152x8,9 62,8 26, , S70-144M C203x5,1 12,2 5, , S70-181M C203x6,0 23,9 8, , S70-218M C203x7,0 41,3 12, , S70-254M C203x8,0 56,2 16, , S70-290M C203x9,1 73,3 20, , S70-326M C203x10,6 91,7 25, , S89-181M C229x6,8 19,9 8, , S89-218M C229x8,0 34,5 12, , S89-254M C229x9,4 53,0 16, , S89-290M C229x10,7 69,1 20, , S89-326M C229x11,9 87,4 25, , S89-144M C254x5,7 9,4 5, , S89-181M C254x7,0 18,3 8, , S89-218M C254x8,6 31,7 11, , S89-254M C254x10,0 50,5 15, , S89-290M C254x11,3 70,9 20, , S89-326M C254x12,7 89,7 25, , S89-181M C305x8,0 15,7 8, , S89-218M C305x9,5 27,2 11, , S89-254M C305x11,0 43,3 15, , S89-290M C305x12,5 64,8 19, , S89-326M C305x14,0 92,4 24, , S89-218M C356x10,4 23,8 11, , S89-254M C356x12,1 37,8 15, , S89-290M C356x13,8 56,6 19, , S89-326M C356x15,5 80,7 24, ,0 (Suite de la table à la page 21.) 20

20 PROFILÉS EN «C» Ex. : Portée simple de mm, espacement de mm : pression externe + succion interne (0,38 + 0,32) = 0,70 kpa; succion externe + pression interne (0,28 + 0,32) = 0,60 kpa. Utilisation de deux contreventements en «X» maintenant le profilé contre la torsion au tiers de la portée pour tenir la rectitude de la ligne de lisse et le parement métallique extérieur vissé au 310 mm c/c. Pression w f = 1,4 x 0,70 kpa x 1,6 m = 1,57 kn/m Succion w f = 1,4 x 0,60 kpa x 1,6 m = 1,34 kn/m M + f = 1,57 kn/m x (7,5 m) 2 / 8 = 11,04 kn m M - f = 1,34 kn/m x (7,5 m) 2 / 8 = 9,45 kn m V f = 1,57 kn/m x 7,5 m / 2 = 5,89 kn I min (flèche < portée / 180) = 180 x 5 x 1,12 kn/m x (7 500 mm) x MPa = 5,5 x 10 6 mm 4 Dans le tableau des propriétés, nous pouvons retrouver plusieurs profilés qui ont une valeur I x supérieure à I min : 203S70-254M I x = 6,2 x 10 6 mm 4 229S89-181M I x = 6,9 x 10 6 mm 4 254S89-144M I x = 7,1 x 10 6 mm 4 De plus, le tableau des résistances indique que pour ces trois profilés : M u à mm de longueur non retenue > M f + M u à mm de longueur non retenue > M f -. Les contreventements en «X» doivent être attachés au profilé comme mentionné dans la section Stabilité latérale des pannes, de la norme S (Voir pages 7 à 12.) V r > V f P r > V f, sauf pour le 254S89-144M. Si ce profilé de lisse est choisi, l assemblage au poteau devra se faire par boulonnage de l âme pour éviter l écrasement de l âme au-dessus de l appui. La sélection finale sera faite en conséquence des autres travées du bâtiment et de l économie désirée en acier ou en espace. M u Profilés Longueur non supportée Nouvelle nomenclature (impérial) 6,9 6,7 6,3 5,9 5,5 4,9 3,9 3,1 2,4 2,0 1,7 1,4 1,3 1,1 1,0 0,9 600S ,8 8,8 8,3 7,8 7,2 6,5 5,2 4,1 3,3 2,7 2,3 2,0 1,7 1,5 1,4 1,2 600S ,5 10,5 10,1 9,5 8,7 7,9 6,5 5,1 4,1 3,4 2,9 2,5 2,2 2,0 1,8 1,6 600S ,1 12,1 11,7 10,9 10,1 9,2 7,6 6,0 4,9 4,2 3,6 3,1 2,8 2,5 2,2 2,0 600S ,7 13,7 13,2 12,4 11,5 10,5 8,8 7,1 5,8 4,9 4,2 3,7 3,3 3,0 2,7 2,5 600S ,2 15,2 14,7 13,8 12,8 11,8 10,0 8,1 6,7 5,7 5,0 4,4 3,9 3,6 3,3 3,0 600S ,2 9,8 9,2 8,6 7,9 7,0 5,5 4,2 3,4 2,8 2,3 2,0 1,7 1,5 1,3 1,2 800S ,9 12,9 12,1 11,3 10,3 9,2 7,2 5,6 4,5 3,7 3,1 2,6 2,3 2,0 1,8 1,6 800S ,5 15,5 14,7 13,6 12,5 11,2 8,8 6,9 5,5 4,6 3,9 3,3 2,9 2,6 2,3 2,1 800S ,9 17,9 16,9 15,7 14,4 13,0 10,3 8,1 6,5 5,4 4,6 4,0 3,5 3,1 2,8 2,5 800S ,2 20,2 19,2 17,8 16,3 14,7 11,8 9,3 7,6 6,3 5,4 4,7 4,2 3,7 3,4 3,1 800S ,5 22,5 21,4 19,9 18,3 16,5 13,4 10,6 8,7 7,3 6,3 5,5 4,9 4,4 4,0 3,6 800S ,3 16,3 15,8 15,1 14,3 13,4 11,7 9,8 7,8 6,4 5,3 4,5 3,9 3,4 3,0 2,7 900S ,5 19,5 18,9 18,0 17,1 16,0 14,0 11,7 9,4 7,7 6,5 5,5 4,8 4,2 3,7 3,3 900S ,6 23,6 22,9 21,9 20,7 19,4 17,0 14,3 11,6 9,5 8,0 6,9 5,9 5,2 4,6 4,2 900S ,1 27,1 26,8 25,6 24,2 22,7 20,0 16,9 13,7 11,3 9,6 8,2 7,2 6,3 5,6 5,1 900S ,5 30,5 30,5 29,3 27,7 26,0 22,9 19,5 15,9 13,2 11,2 9,7 8,5 7,5 6,7 6,1 900S ,6 13,6 13,2 12,8 12,2 11,6 10,5 8,9 7,1 5,8 4,8 4,1 3,5 3,0 2,7 2,3 1000S ,9 18,9 18,2 17,4 16,5 15,4 13,4 11,1 8,9 7,2 6,0 5,1 4,4 3,8 3,4 3,0 1000S ,6 22,6 21,8 20,8 19,7 18,4 16,0 13,4 10,7 8,8 7,3 6,2 5,4 4,7 4,1 3,7 1000S ,2 27,2 26,5 25,2 23,9 22,3 19,5 16,3 13,1 10,7 9,0 7,7 6,7 5,8 5,2 4,6 1000S ,2 31,2 30,9 29,4 27,8 26,1 22,8 19,1 15,4 12,7 10,7 9,2 8,0 7,0 6,3 5,6 1000S ,1 35,1 35,1 33,6 31,8 29,8 26,1 22,0 17,9 14,8 12,5 10,7 9,4 8,3 7,4 6,7 1000S ,5 22,5 21,8 21,0 20,0 19,0 17,0 14,0 11,2 9,1 7,6 6,4 5,5 4,8 4,2 3,7 1200S ,2 29,2 28,1 26,8 25,3 23,6 20,4 16,8 13,4 10,9 9,1 7,7 6,6 5,8 5,1 4,5 1200S ,0 35,0 34,0 32,3 30,5 28,5 24,7 20,4 16,3 13,3 11,1 9,5 8,2 7,1 6,3 5,6 1200S ,1 40,1 39,5 37,6 35,5 33,2 28,8 23,8 19,0 15,6 13,1 11,2 9,7 8,5 7,5 6,7 1200S ,1 45,1 45,1 42,9 40,5 37,8 32,9 27,2 21,9 18,0 15,2 13,0 11,3 9,9 8,8 7,9 1200S ,9 33,8 32,8 31,6 30,2 28,6 25,1 20,4 16,2 13,2 11,0 9,3 8,0 7,0 6,1 5,4 1400S ,4 43,4 42,1 40,0 37,7 35,1 30,2 24,6 19,6 16,0 13,4 11,3 9,8 8,5 7,5 6,7 1400S ,7 49,7 48,9 46,5 43,8 40,8 35,1 28,6 22,9 18,7 15,7 13,3 11,5 10,1 8,9 7,9 1400S ,9 55,9 55,8 53,0 49,9 46,4 40,0 32,7 26,2 21,5 18,0 15,4 13,3 11,7 10,4 9,3 1400S

21 PROFILÉS EN «C» PROPRIÉTÉS IMPÉRIAL Y b h t/2 t X d S.C. C.G. X e x Y EXEMPLE : 600S Avec 600 = profondeur du profilé (10-2 po) S = profilé en «C» 275 = largeur de l aile (10-2 po) 57 = épaisseur minimale d acier soit 95 % de l épaisseur de dimensionnement (10-3 po) PROFILÉS Sect. Nouvelle Ancienne n o nomenclature nomenclature DIMENSIONS d b h t 1 600S C6x2,9 6 2,75 1 0, S C6x3,5 6 2,75 1 0, S C6x4,0 6 2,75 1 0, S C6x4,7 6 2,75 1 0, S C6x5,6 6 2,75 1 0, S C6x6,0 6 2,75 1 0, S C8x3,4 8 2,75 1 0, S C8x4,0 8 2,75 1 0, S C8x4,7 8 2,75 1 0, S C8x5,4 8 2,75 1 0, S C8x6,1 8 2,75 1 0, S C8x7,1 8 2,75 1 0, S C9x4,6 9 3,50 1 0, S C9x5,4 9 3,50 1 0, S C9x6,3 9 3,50 1 0, S C9x7,2 9 3,50 1 0, S C9x8,0 9 3,50 1 0, S C10x3,8 10 3,50 1 0, S C10x4,7 10 3,50 1 0, S C10x5,8 10 3,50 1 0, S C10x6,7 10 3,50 1 0, S C10x7,6 10 3,50 1 0, S C10x8,5 10 3,50 1 0, S C12x5,4 12 3,50 1 0, S C12x6,4 12 3,50 1 0, S C12x7,4 12 3,50 1 0, S C12x8,4 12 3,50 1 0, S C12x9,4 12 3,50 1 0, S C14x7,0 14 3,50 1 0, S C14x8,1 14 3,50 1 0, S C14x9,3 14 3,50 1 0, S C14x10,4 14 3,50 1 0,14 (Suite de la table à la page 23.) 22

22 PROFILÉS EN «C» L unité de mesure régulière est indiquée entre les parenthèses. d = profondeur de la section (po) b = largeur de la semelle (po) h = longueur du raidisseur (po) t = épaisseur de l acier pour la conception (po) A = aire brute du profilé (po 2 ) C.G. = centre de gravité S.C. = centre de cisaillement I x = moment d inertie selon l axe X-X pour contrainte = 0,6 F y (po 4 ) S x eff = module élastique selon l axe X-X pour contrainte = 0,9 F y (po 3 ) r x = rayon de giration selon l axe X-X (po) I y = moment d inertie selon l axe Y-Y (po 4 ) S y eff = module élastique selon l axe Y-Y pour contrainte = 0,9 F y (po 3 ) r y = rayon de giration selon l axe Y-Y (po) x = distance du centre de l âme au centre de gravité (po) e = distance du centre de l âme au centre de cisaillement (po) PROPRIÉTÉS PROFILÉS I x S x eff r x I y S y eff r y x e A Nouvelle nomenclature (métrique) 4,5 1,3 2,4 0,9 0,5 1,1 0,9 1,5 0,8 152S70-144M 5,5 1,8 2,4 1,1 0,6 1,1 0,9 1,4 1,0 152S70-181M 6,6 2,2 2,4 1,3 0,7 1,1 0,9 1,4 1,2 152S70-218M 7,6 2,5 2,4 1,5 0,8 1,1 0,9 1,4 1,3 152S70-254M 8,5 2,9 2,4 1,6 0,9 1,0 0,9 1,4 1,5 152S70-290M 9,5 3,2 2,4 1,8 1,0 1,0 0,9 1,4 1,7 152S70-326M 8,8 1,9 3,1 1,0 0,5 1,0 0,8 1,3 0,9 203S70-144M 10,8 2,6 3,1 1,2 0,6 1,0 0,8 1,3 1,1 203S70-181M 12,9 3,2 3,1 1,4 0,7 1,0 0,8 1,3 1,3 203S70-218M 14,9 3,7 3,1 1,6 0,8 1,0 0,8 1,3 1,6 203S70-254M 16,8 4,2 3,1 1,8 0,9 1,0 0,8 1,3 1,8 203S70-290M 18,7 4,7 3,1 2,0 1,1 1,0 0,8 1,3 2,0 203S70-326M 16,6 3,0 3,6 2,2 0,9 1,3 1,0 1,6 1,3 229S89-181M 19,7 3,8 3,6 2,6 1,1 1,3 1,0 1,6 1,6 229S89-218M 22,8 4,7 3,5 3,0 1,2 1,3 1,0 1,6 1,8 229S89-254M 25,8 5,5 3,5 3,4 1,4 1,3 1,0 1,6 2,1 229S89-290M 28,8 6,3 3,5 3,7 1,5 1,3 1,0 1,6 2,3 229S89-326M 17,1 2,5 3,9 1,9 0,7 1,3 1,0 1,6 1,1 254S89-144M 21,2 3,4 3,9 2,3 0,9 1,3 1,0 1,6 1,4 254S89-181M 25,2 4,3 3,9 2,7 1,1 1,3 1,0 1,6 1,7 254S89-218M 29,1 5,3 3,9 3,1 1,2 1,3 1,0 1,6 1,9 254S89-254M 33,0 6,4 3,9 3,5 1,4 1,3 1,0 1,6 2,2 254S89-290M 36,9 7,2 3,9 3,9 1,5 1,3 0,9 1,6 2,5 254S89-326M 32,5 4,2 4,6 2,4 0,9 1,3 0,9 1,5 1,5 305S89-181M 38,7 5,3 4,6 2,9 1,1 1,3 0,9 1,5 1,8 305S89-218M 44,8 6,5 4,6 3,3 1,2 1,2 0,9 1,5 2,1 305S89-254M 50,8 7,9 4,6 3,7 1,4 1,2 0,9 1,5 2,4 305S89-290M 56,7 9,2 4,6 4,1 1,5 1,2 0,9 1,5 2,7 305S89-326M 55,8 6,2 5,3 3,0 1,1 1,2 0,8 1,4 2,0 356S89-218M 64,7 7,8 5,3 3,4 1,3 1,2 0,8 1,4 2,3 356S89-254M 73,4 9,5 5,3 3,8 1,4 1,2 0,8 1,4 2,7 356S89-290M 82,1 11,1 5,2 4,3 1,6 1,2 0,8 1,4 3,0 356S89-326M 23

23 PROFILÉS EN «C» TABLE DE SÉLECTION DE CHARGES PONDÉRÉES IMPÉRIAL F y = limite élastique de l acier = 50 ksi M re = moment de flexion résistant pondéré (k pi) M u = moment de flexion résistant pondéré tenant compte du déversement latéral (k pi) L u = longueur non supportée en torsion et en déversement maximale pour laquelle une membrure peut développer M r (pi) V r = résistance pondérée au cisaillement (kips) P r = résistance pondérée à l écrasement de l âme (kips) avec 4 po d appui Les tables suivantes donnent M r, les moments de flexion résistants pondérés pour nos profilés en «C» ainsi que L u, les longueurs maximales sans aucun maintien latéral en torsion ou en déversement pour lesquelles M r est valide. Les résistances au cisaillement, V r, sont indiquées pour chaque section. Les moments de flexion résistants, M u, pour différentes longueurs non supportées en torsion et en déversement plus grandes que L u sont aussi présents dans la table. Enfin, les tables fournissent des résistances à l écrasement de l âme, P r, pour une longueur d appui de 4 po. PROFILÉS Sect. Nouvelle Ancienne n o nomenclature nomenclature V r P r L u M re 1 600S C6x2,9 3,50 1,34 5,0 5, S C6x3,5 6,06 2,03 5,0 6, S C6x4,0 8,71 2,85 5,0 7, S C6x4,7 11,13 3,78 5,0 9, S C6x5,6 12,63 4,83 5,0 10, S C6x6,0 14,11 6,00 5,0 11, S C8x3,4 2,75 1,29 4,9 6, S C8x4,0 5,39 1,96 4,8 9, S C8x4,7 9,29 2,76 4,8 11, S C8x5,4 12,64 3,68 4,8 13, S C8x6,1 16,49 4,71 4,8 15, S C8x7,1 20,59 5,85 4,8 16, S C9x4,6 4,49 1,93 5,9 11, S C9x5,4 7,78 2,72 5,9 13, S C9x6,3 11,92 3,63 5,9 17, S C9x7,2 15,55 4,65 5,9 20, S C9x8,0 19,67 5,78 5,9 23, S C10x3,8 2,11 1,24 5,9 9, S C10x4,7 4,13 1,90 5,9 12, S C10x5,8 7,15 2,68 5,9 15, S C10x6,7 11,38 3,58 5,8 19, S C10x7,6 15,96 4,60 5,8 23, S C10x8,5 20,18 5,72 5,8 26, S C12x5,4 3,54 1,85 5,8 15, S C12x6,4 6,13 2,61 5,8 19, S C12x7,4 9,76 3,50 5,8 24, S C12x8,4 14,59 4,50 5,8 29, S C12x9,4 20,82 5,60 5,7 33, S C14x7,0 5,36 2,55 5,7 22, S C14x8,1 8,52 3,42 5,7 29, S C14x9,3 12,75 4,41 5,7 34, S C14x10,4 18,19 5,50 5,7 40,6 (Suite de la table à la page 25.) 24