Système de plancher composite UltraBond. Directives d installation et tableaux des charges

Transcription

1 Système de plancher composite UltraBond Directives d installation et tableaux des charges Janvier 2014

2 Table of Contents Tableau des propriétés physiques d une section transversale...1 Introduction...2 Action composite...2 Responsabilité de la conception...2 Critères de conception et données techniques : Matériaux des tabliers en acier...3 Calcul aux états limites (LSD)...3 Propriétés de la section de tablier en acier...4 Cote de résistance au feu et au bruit...4 Détails de connexion courants Diamètres maximum des trous de service...12 Charges de construction...13 Charge composite Exemples d utilisation adéquate des tableaux des charges Ultrabond Directives de construction : Installation du tablier en acier...21 Sangles de retenue...21 Pénétrations...21 Appuis temporaires...22 Système d étriers...22 Fermetures d extrémité...22 Rondelles de chevauchement latéral...23 Poutres en porte-à-faux...23 Bordures des périmètres...23 Colonnes et tablier UltraBond...23 Renforcement des cannelures et mise en place du treillis...23 Mise en place du béton...23 Trous de service...23 Système d étriers au plafond...24 Garnitures et accessoires Tableaux des charges UltraBond

3 Tableau des propriétés physiques d une section transversale 180mm 430mm 180mm mm 56 mm 90.0 mm LARGEUR UTILE 610 mm PROPRIÉTÉS PHYSIQUES D UNE SECTION COMPLÈTE DE TABLIER EN ACIER UltraBond (Unités impériales) NOMINALE ÉPAISSEUR DE L ÂME (po) 1 PROFONDEUR DU PROFILÉ(po) POIDS DU PROFIL (PSF) AF (po 2 )/pi I x(f) (po 4 )/ pi Sx(F) (po 3 )/pi 0,0394 0,0378 0,0492 0,0476 NOTE 1 Épaisseur nominale 8,0" (d une extrémité à l autre) 8,0" (d une extrémité à l autre) 2,34 0,687 5,70 1,02 2,94 0,865 7,18 1,287 PROPRIÉTÉS PHYSIQUES EFFICACES D UNE SECTION DE TABLIER EN ACIER UltraBond (Unités SI métriques) NOMINALE ÉPAISSEUR DE L ÂME (mm) 1 PROFONDEUR DU PROFILÉ(mm) POIDS DU PROFILÉ (kpa) A e (mm 2 /m) I e(x) (10 6 mm 4 /m) S e(x). (10 3 mm 3 /m) 1,00 0,96 203,2 0, ,60 36,70 1,25 1,21 203,2 0, ,93 61,36 NOTE 1 Épaisseur nominale PROPRIÉTÉS PHYSIQUES EFFICACES D UNE SECTION DE TABLIER EN ACIER UltraBond (Unités Impériales) NOMINALE ÉPAISSEUR DE L ÂME (po) 1 PROFONDEUR DU PROFILÉ (po) POIDS DU PROFILÉ (PSF) A e. (po 2 /pi) I e (x) (po 4 )/pi S e(x) (PO 3 ) pi 0,0394 0,0378 8,00 2,34 0,291 3,37 0,684 0,0492 0,0476 8,00 2,94 0,406 5,09 1,15 NOTE 1 Épaisseur nominale 1

4 INTRODUCTION Les données présentées dans ce manuel et dans les tableaux des charges de conception du système de plancher composite Steelform Ultrabond avec barres d armature de traction en acier, sont destinées aux ingénieurs en structure et aux concepteurs professionnels. Le système utilise surtout des profilés spécialement façonnés de tablier en acier composés de longues pattes de fixation embossées dans le métal du tablier pour permettre une adhérence en cisaillement positive de l acier avec le béton. Ce système a pour but de fournir : Une façon peu coûteuse d offrir une surface de travail à divers corps de métier Un coffrage pour la dalle de plancher en béton Un renforcement positif de la résistance au fléchissement pour le béton ayant compété sa cure. Le système de plancher composite UltraBond peut être utilisé conjointement avec un système de poutre composite. Le tablier en métal peut souvent être modifié par l ajout de plaques planes fixées à l endos des cannelures afin de créer des conduits pour le passage de fils électriques ou des gaines d air froid / chaud. Action composite L action composite (acier et béton) se produit lorsque deux éléments de charpente porteurs de charge, tels que le béton et l acier, sont intimement imbriqués et fléchissent comme un tout, quelle que soit la charge. Les avantages fondamentaux qui découlent d une construction composite sont : la réduction du poids de l acier (environ 30 %) des supports structuraux moins profonds l augmentation de la rigidité du plancher, le rendement amélioré du fléchissement l augmentation de la capacité de surcharge (sécurité due à la surcharge). Responsabilité du concepteur Le présent manuel et les tableaux de charges sont préparés à titre de guide pour les ingénieurs en structure et les concepteurs. Toutes les précautions ont été prises pour garantir que tous les informations présentés soient factuelles et que les valeurs numériques soient exactes. Steelform Group of Companies décline toute responsabilité en matière de responsabilité ou d erreurs de conception résultant de l utilisation de ces informations et des tableaux de charges. 2

5 CRITÈRES DE CONCEPTION ET DONNÉES TECHNIQUES Matériaux d un tablier en acier Le tablier d acier utilisé est une tôle d acier de construction, zinguée par immersion à chaud de façon continue, livrée pour la fabrication en bobines. Il est conforme à la norme ASTM A653M, Grade 280, avec une limite élastique de 280 MPa (40.6 ksi). La tôle est disponible avec différentes épaisseurs d enduits métalliques de protection contre la corrosion. Ces couches respectent les exigences applicables de la norme ASTM A924M. Dans la majorité des applications, le tablier se trouve dans un milieu intérieur où l atmosphère n est pas sévère en ce qui concerne la corrosion. Une finition ZF75 convient dans ce cas. Si la probabilité de corrosion est nettement plus élevée, une finition galvanisée plus élevée, telle que Z275, peut être appropriée. Les barres d armature en acier sont offertes en divers diamètres, tel qu indiqué dans les tableaux de charges, soit de 10 mm dia. à 30 mm dia., et respectent les exigences de la norme CAN/CSA G30.18 M1992, avec une limite d élasticité minimale de 400 MPa (58 ksi). La distance libre entre chaque barre et la base du tablier en métal est de 39 mm (1,54 po). Le béton est présumé avoir une résistance minimale de 30 MPa (4.35 ksi) après 28 jours de cure, avec une grosseur maximale de granulat de 20 mm (0,79 po) et une densité normale de 2400 kg/m 3 (150 pcf). Calcul aux états limites (LSD) Les principes de calcul aux états limites ont été utilisés pour développer les tableaux de charges conformément au Code national du bâtiment du Canada Puisque le poids propre du tablier en acier et du béton ont déjà été inclus dans les tableaux de charges, la charge spécifiée maximale sera : LS = LL+ (0.833) (DL) LS = Charge spécifiée maximale LL = Surcharge spécifiée DL = Charge d exploitation permanente spécifiée = 1.25/ = Coefficient de charge permanente 1.50 = Coefficient de surcharge Pour le contrôle du fléchissement (en service), la charge spécifiée maximale est : LS = LL+ (0.833) (DL) LS = Charge spécifiée maximale LL = Surcharge spécifiée DL = Charge permanente superpose spécifiée 3

6 Propriétés d une section de tablier en acier Les propriétés d une section de tablier en acier ont été évaluées sur la base de la norme AISI/COS/NASPEC 2001, approuvées par la CSA au Canada et la CANACERO au Mexique. Tableaux de charges Les critères de résistance et de fléchissement ont été pris en compte. Résistance les calculs ont tenu compte uniquement des critères de flexion, puisque l adhérence en cisaillement (basée sur les essais) ne constitue pas un mode de défaillance. L adhérence en cisaillement définie comme l adhérence entre le béton et le tablier en acier, peut être chimique ou mécanique (avec pattes de fixation). Les calculs du fléchissement sont basés sur une limite admissible de L/360; toutefois, le changement du facteur (k) dans la section des entrées du tableau de charges pourra satisfaire d autres critères tels que L/480, L/600 or L/720. Ratio modulaire (n): n = E s /E c E s = Modulus d élasticité de l acier E c = Modulus d élasticité du béton Cote de résistance au feu Résistance au feu de 2 heures homologué par le SwRI (Southwest Research Institute, Houston, Texas, SwRI No ). Essai conforme à la norme ASTM E a. Matériaux utilisés pour l essai : tablier en acier en acier UltraBond, béton d une résistance minimale de 30-MP avec granulats d une grosseur maximale de 20 mm, avec une chape supérieure de 90 mm d épaisseur, une barre d armature de de diamètre, un treillis métallique #6, des fourrures, et des plaques de plâtre type C de 5/8. Cote du niveau de bruit ASTC 56 Essai conforme à la norme ASTM E 336 4

7 ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION DALLE DE BÉTON 64mm (min.) RONDELLES DE SUPPORT AVEC BARRE D 610mm entraxes RONDELLES DE SUPPORT À CHEVAUCHEMENT LATÉRAL FIXÉES À 350mm c/c 40mm FERMETURE D EXTRÉMITÉ DÉTAIL D UNE FERMETURE D EXTRÉMITÉ SANGLE DE RETENUE DALLE DE BÉTON ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION 64mm (min.) COLOMBAGE PORTEUR Delta GARNITURES DE PÉRIMÈTRE POUTRE D APPUI / PAR L INGÉNIEUR CHARGÉ DE PROJET TABLIER ET GARNITURE DE BORDURE FIXÉS À L ACIER FERMETURE D EXTRÉMITÉ VOIR LES TABLEAUX DE CHARGES POUR LES LIMITES DE PORTÉE 203mm 40mm TABLIER UltraBond ÉTAIEMENT TEMPORAIRE DÉTAIL D ÉTAIEMENT 5

8 ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION 64mm (min.) GARNITURES DE PÉRIMÈTRE SANGLE DE RETENUE RENFORT DE LA POUTRE / PAR L INGÉNIEUR CHARGÉ DE PROJET 203mm TABLIER ET GARNITURE DE BORDURE FIXÉS À L ACIER COLOMBAGE PORTEUR Delta FERMETURE D EXTRÉMITÉ TABLIER UltraBond BARRE D 610mm c/c 40mm DÉTAIL D APPUI D EXTRÉMITÉ SANGLE DE RETENUE ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION 64mm (min.) GARNITURES DE PÉRIMÈTRE POUTRE D APPUI / PAR L INGÉNIEUR CHARGÉ DE PROJET TABLIER UltraBond 203 mm TABLIER ET GARNITURE DE BORDURE FIXÉS À L ACIER COLOMBAGE PORTEUR Delta BARRE D ARMATURE SUR RONDELLE DE 610mm c/c. RONDELLES DE SUPPORT À CHEVAUCHEMENT 350 mm c/c 40mm DÉTAIL D APPUI AU PÉRIMÈTRE 6

9 DALLE DE BÉTON 64mm (min.) ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION BARRE D ARMATURE TEL QUE SPÉCIFIÉ PAR LE CONCEPTEUR 203mm 40mm TABLIER ET FERMETURE D EXTRÉMITÉ FIXÉS À LA POUTRE DE BÉTON À L AIDE DE FIXATIONS AU PISTOLET OU AUTO-PERCEUSES (TYP.) FERMETURE D EXTRÉMITÉ COLOMBAGE PORTEUR Delta TABLIER UltraBond DÉTAIL DE RACCORDEMENT MURAL AILE SUPÉRIEURE DE TABLIER FIXÉE AU DESSUS TOP FLANGE DE LA OF FERMETURE DECK FASTENED D EXTRÉMITÉ TO TOP À L AIDE OF D UNE FERMETURE ATTACHE D EXTRÉMITÉ AUTO-PERCEUSE USING 1 SELF-DRILLING À CHAQUE FASTENER ESPACEMENT PER PITCH 64mm (min.) WIDE POUTRE FLANGE À LARGES BRIDES BEAM (W) (WF) ARMATURE DE RETRAIT SHRINKAGE AND ET DE DILATATION TEMPERATURE REINFORCEMENT BARRE D ARMATURE TEL REBAR REINFORCING AS QUE PRÉCISÉ PAR LE SPECIFIED CONCEPTEUR BY DESIGN 203mm 40mm DECK AND FERMETURE TABLIER ET D EXTRÉMITÉS FERMETURE FASTENED D EXTRÉMITÉ TO BEARING FIXÉS À PLATE PLAQUE USING D APPUI HEAVY À DUTY L AIDE SHOT DE FIXATIONS FIRED PINS AU OR SELF PISTOLET DRILLING OU D ATTACHES AUTO- PERCEUSES (TYP.) FERMETURE END CLOSURE D EXTRÉMITÉ 6mm PLAQUE STEEL D ACIER PLATE WELDED SOUDÉE TO À LA WF BEAM POUTRE À LARGES BRIDES (W) TABLIER UltraBond UltraBond DECK DÉTAIL DE POUTRE À LARGES BRIDES 7

10 64mm (min.) ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION 203mm 40mm FERMETURE D EXTREMITE TABLIER EN ACIER ET FERMETURE D EXTRÉMITÉ FIXÉS AU MUR À L AIDE DE FIXATIONS AU PISTOLET OU D ATTACHES AUTO-PERCEUSES (TYP.) TABLIER UltraBond POUTRE DE RENFORT / PAR L INGÉNIEUR CHARGÉ DE PROJET BARRE D ARMATURE TEL QUE SPÉCIFIÉ PAR LE CONCEPTEUR COLOMBAGE PORTEUR Delta DÉTAIL AU CHANGEMENT DE DIRECTION D UN PANNEAU DU TABLIER ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION 64mm (min.) 203mm 40mm RENFORT DE CANNELURES AVEC APPUIS DE BARRE D ARMATURE TABLIER UltraBond GARNITURE INTÉRIEURE SANGLE DE RETENUE GARNITURE DE PERIMETRE BARRE D ARMATURE DE RENFORT / PAR L INGÉNIEUR CHARGÉ DE PROJET RONDELLES DE CHEVAUCHEMENT LATÉRAL FIXÉES À 350mm c/c COLOMBAGE PORTEUR Delta DÉTAIL D APPUI AU PÉRIMÈTRE 8

11 ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION SANGLE DE RETENUE VOIR LES PLANS DE CHARPENTE CONCERNANT L APPUI DE DALLE EN PORTE-À-FAUX GARNITURE DE PÉRIMÈTRE ÉTAIEMENT TEMPORAIRE TEL QU EXIGÉ PAR L INGÉNIEUR CHARGÉ DE PROJET TABLIER UltraBond FERMETURE D EXTRÉMITÉ LE PORTE-À-FAUX DE LA DALLE VARIE VOIR LES PLANS DE CHARPENTE BARRE D ARMATURE TEL QUE PRÉCISÉ PAR LE CONCEPTEUR COLOMBAGE PORTEUR DeltaStud DÉTAIL D UNE EXTRÉMITÉ DE PORTE-À FAUX TABLIER EN ACIER DANS UN CORRIDOR (PAR D AUTRES) 38mm 94mm (MIN.) ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION 64mm (min.) ANGLE 163mm 203mm DÉGAGEMENT DE 135mm SOUS LA DALLE POUTRE D APPUI ET ÉTRIERS, TEL QU EXIGÉ PAR L INGÉNIEUR DE PROJET FERMETURE D EXTRÉMITÉ COLOMBAGE PORTEUR DeltaStud 40mm TABLIER UltraBond CORRIDOR, DÉTAIL D APPUI 9

12 CORRIDOR, DÉTAIL DE FINITION GARNITURE COTE CORRIDOR TABLIER EN ACIER COTE CORRIDOR (PAR D AUTRES) 38mm 94mm (min.) SANGLE DE RETENUE FERMETURE D EXTREMITE ARMATURE DE RETRAIT ET DE DILATATION DÉGAGEMENT DE 135mm TABLIER JUSQU AU SOMMET DU UltraBond MUR FIL À LIGATURE TEL FERMETURE QU EXIGÉ POUR LES D EXTRÉMITÉ PLAFONDS SUSPENDUS FINITION DANS LE CORRIDOR PROFILÉ COLOMBAGE DE FOURRURE PORTEUR Delta COLOMBAGE PORTEUR DeltaStud TABLIER UltraBond DÉTAIL D UNE EXTRÉMITÉ DE PORTE-À FAUX TABLIER EN ACIER DANS UN CORRIDOR (PAR D AUTRES) 38mm SANGLE DE RETENUE 94mm (MIN.) RENFORCEMENT DE LA POUTRE ET ÉTRIERS, TEL QU EXIGÉ PAR L INGÉNIEUR DE PROJET ARMATURE DE RETRAIT ARMATURE ET DE DE DILATATION RETRAIT ET DE DILATATION 64mm (min.) 64mm (min.) GARNITURE DE PÉRIMÈTRE ANGLE 163mm 163mm 203mm 203mm DÉGAGEMENT DE 135mm SOUS LA DALLE POUTRE D APPUI ET ÉTRIERS, PAREMENT TEL EXTÉRIEUR QU EXIGÉ ET/OU PAR ISOLANT L INGÉNIEUR (TEL QU EXIGÉ). DE VOIR PROJET LES PLANS D ARCHITECTURE FERMETURE D EXTREMITE 40mm 40mm TABLIER UltraBond PROFILÉ DE FOURRURE COLOMBAGE FERMETURE D EXTREMITE PORTEUR FINITION DeltaStud INTÉRIEURE COLOMBAGE PORTEUR Delta CORRIDOR, DÉTAIL D APPUI 10

13 TEL QUE PRÉCISÉ 90mm 610mm 430mm 203mm 102mm PROFILÉ DE FOURRURE LISSE DE DÉFLECTION POUR ABSORBER LE FLÉCHISSMENT DE LA CHARPENTE TUYAU DE PLOMBERIE TABLIER UltraBond 16mm 16mm MUR COLOMBAGE D,ACIER NON PORTEUR 305mm à 330mm OU TEL QUE PRÉCISÉ TEL QUE PRÉCISÉ 610mm TUYAU DE PLOMBERIE 90mm 215mm 215mm 90mm 203mm 102mm 40mm PROFILÉ DE FOURRURE TABLIER UltraBond 16mm 16mm MATÉRIAU DE REMPLISSAGE 6.4mm CLOISON DE COLOMBAGE EN ACIER NON PORTEUR 25.4mm 305mm à 330mm OU TEL QUE PRÉCISÉ DÉGAGEMENT SUGGÉRÉ PRÈS DES COLONNES DE PLOMBERIE 11

14 COMPOSITE STEELFORM, ULTRA-BOND PROCÉDURE DE CONCEPTION DU TABLIER DE PLANCHER DIAMÈTRES DE TROU PERMIS "h" 3" (min " (min.) CL 2 h (min.) 2 Do (min.) TREILLIS DE MÉTAL H 152 x 152 x M18 x MW18.7 (6 x 6 x 6/6) N.A. REBAR appui d armature SEAT 1" (min. Do db (REBAR ) 2h (min.) 2 Do (min.) 2 Do (min.) 2h (min.) CL SUPPORT L/4 (max.) CL CL CL CL CL N.A. 1.5" td BAS DU TABLIER DE MÉTAL L/4 (max.) CL SUPPORT 8" NOTES : h = ÉPAISSEUR TOTALE DE LA DALLE N.A. = AXE NEUTRE Do = OUVERTURE DU TROU (MAX.) db = DIAM. NOMINAL DE LA BARRE td = ÉPAISSEUR DU TABLIER DE MÉTAL NOTES: (1) CHAQUE BARRE D ARMATURE DOIT ÊTRE RECOUVERTE DE BÉTON SUR UNE ÉPAISSEUR D AU MOINS 25mm (1") (2) LA DISTANCE LIBRE ENTRE LA BASE DE BÉTON ETLE CENTRE-LIGNE DELA BARRE EST DE 1.5" (MIN.) (3) AU PLUS DEUX TROUS PEUVENT ÊTRE PLACÉS CÔTE À CÔTE ET LA DISTANCE ENTRE L EXTRÉMITÉ DU PLANCHER ET LE TROU DOIT ÊTRE D AU MOINS 2h. (4) L ESPACE ENTRE DEUX TROUS DOIT ÊTRE D AU MOINS 2 Do. (5) LE(S) TROU(S) DOIVENT ÊTRE PLACÉS TEL QU INDIQUÉ CI-DESSUS (MAX L/4 DE L APPUI D EXTRÉMITÉ). (6) SEULS LES TROUS CIRCULAIRES SONT ACCEPTABLES TEL QU INDIQUÉ CI-DESSUS L (PORTÉE SIMPLE) DIAMÈTRE MAXIMAL DES TROUS DE SERVICE RONDS PERMIS UNITÉS IMPÉRIALES ÉPAISSEUR TOTALE DE DIAMÈTRE NOMINAL DE BARRE D ACIER D ARMATURE LA DALLE (H) (po) db = 10 mm db= 15 mm db = 20 mm db = 25 mm db = 30 mm 10,5 4,75 4,50 4,25 3,75 3,25 11,0 5,25 4,75 4,50 4,00 3,75 11,5 5,50 5,25 5,00 4,50 4,00 12,0 6,00 5,75 5,25 5,00 4,50 12,5 6,50 6,00 5,75 5,25 4,75 13,0 6,75 6,50 6,25 5,75 5,25 13,5 7,25 7,00 6,50 6,00 5,75 14,0 7,75 7,25 7,00 6,50 6,00 DIAMÈTRE DU TROU (POUCES) (D) DIAMÈTRE MAXIMAL DES TROUS DE SERVICE RONDS PERMIS UNITÉS MÉTRIQUES ÉPAISSEUR TOTALE DE DIAMÈTRE NOMINAL DE BARRE D ACIER D ARMATURE LA DALLE (H) (mm) db = 10mm db= 15mm db = 20mm db = 25mm db = 30mm DIAMÈTRE DU TROU (mm) (D) 12 12

15 Surcharges de construction Au moment de couler le béton, les charges suivantes sont normalement prises en compte et ajoutées au poids du béton et du tablier en acier : Surcharge de construction uniforme de 1,0 kpa. Charge transversale de 2,0 kn/m au centre de la portée. De façon à garder les surcharges de construction à l intérieur de ces limites, il faudra se conformer à ce qui suit pendant la mise en place du béton : Le béton doit être coulé graduellement à partir du bas du tablier afin d éviter tout impact sur le tablier. Le béton doit être mis en place de façon uniforme sur la charpente avec un minimum de façon le plus uniforme possible. Il doit être étalé vers le centre de la portée. Afin de réduire la possibilité que le chevauchement latéral du tablier s ouvre, utiliser des vis en acier pour le liaisonner. Lors de l utilisation de chariot pour la mise en place du béton, un plancher temporaire adéquat devra être utilisé comme chemin piétonnier. Les déplacements du chariot doivent être limités à ces chemins piétonniers La portée sans étaiement ne doit pas dépasser le portée sans contreventement illustrée dans les tableaux des charges. Charges composites Le design du plancher composite après la cure du béton est similaire à une dalle unidirectionnelle avec une armature de renforcement positif. La charge spécifiée sur la dalle est présumée uniforme et statique. Conformément à la clause du CNBC 1995, une charge concentrée de 9 kn repartie sur 750 mm doit être vérifiée. Cette charge est considérée agir séparément de la charge uniforme. En présence de charge lourde de nature concentrée et/ou dynamique, le tablier devrait servir uniquement de coffrage de béton. Dans certains cas, il peut être approprié d ajouter une armature additionnelle à la dalle. La résistance nominale est base sur les charges combinées dues au tablier d acier, au béton humide et aux barres d armature. Les charges de construction sont appliquées séparément comme suit : Charge uniforme de 1 kpa (21 psf) Charge transversale de 2 kn/m (137 lb/pi) au centre de la portée Deux charges pour une portée sans étaiement sont illustrées : 1 kpa (21 psf) 2 kpa (42 psf) 13

16 Exemples d une utilisation adéquate des tableaux des charges de Steelform UltraBond EXEMPLE # 1 INTRODUCTION : 1) Bien que les équations de résistance utilisées pour produire les tableaux de charges soient basées sur le calcul aux états limite (LSD), avec le facteur des coefficients DL = 1,25 pour la charge permanente et LL = 1,50 pour la surcharge, conformément au Code national du bâtiment du Canada 1995, les tableaux de charges structurales fournissent une charge maximale «spécifiée» uniformément répartie en (PSF) ou (kpa), conforme aux normes ICTAB 12M-84 et ICTAB S ) La charge permanente du tablier d acier, de l armature, du treillis métallique et du béton ont déjà été pris en compte dans les tableaux des charges. 3) Il est compliqué de prédire exactement les mesures à prendre protection contre le fluage du béton en raison de nombreuses variables telles que : Résistance et composition du béton Température et humidité pendant la cure du béton Dimension de l élément composite (rapport longueur de portée et profondeur des poteaux) (Voir l item 4 plus bas) Âge de la charge (minimum permis de 28 jours après le versement du béton) Amplitude de la contrainte (Voir l item 4 plus bas) Lorsque les éléments de plancher en composite sont étayés pendant la construction, l augmentation du fléchissement dû au fluage peut devenir un facteur critique en matière de conception, en présence d une charge à long terme. Les valeurs suivantes du «facteur multiplicateur» de la déformation dû au fluage du béton basées sur Yu et Winter ainsi que «ACI» sont présentées au tableau (1Z). 14

17 Tableau : 1Z Durée «Multiplicateur» de la charge A's = 0 A's = 1 / 2 As A's = As 1 mois 1,58 1,42 1,27 3 mois 1,95 1,77 1,55 6 mois 2,17 1,95 1,69 1 an 2,42 2,08 1,78 2 ans 2,65 2,15 1,80 5 ans 2,95 2,21 1,82 Code - ACI 3,00 2,40 1,80 As = Aire transversale (po 2 ) du renfort d acier de tension dans le bas de la dalle. A s = Aire transversale (po 2 ) du renfort d acier de compression dans le haut de la dalle. Les valeurs finales du «multiplicateur» pour tenir compte de la du fléchissment dû au fluage incombent à l ingénieur chargé de la conception du projet. 4) En se basant sur une analyse d éléments fini et malgré l ajout d armature de retrait et de dilation dans la couche supérieure du béton, les concepteurs qui utilisent les tableaux de charges UltraBond de Steelform doivent multiplier par un facteur de (0,90) la portée simple admissible indiquée dans les tableaux de charges pour l épaisseur du béton de 4,5 à 6,0 (incluant 4,5 et 6,0 ) sur le dessus du tablier de métal et pour des charges uniformément réparties maximales de 150 et 200 PSF seulement. (Voir l exemple de conception #3). 5) Les tableaux de charges générés par ordinateur tiennent compte d un critère de fléchissement de L/360 si la flexion l emporte, en fournissant une portée appropriée. Les critères de flexion sont basés sur la charge «spécifiée» uniformément répartie. Pour les concepteurs qui veulent déterminer la portée réelle admissible pour toute condition de : charge de la dalle de recouvrement du tablier en béton, diamètre de la barre d armature et épaisseur de La,cier du du tablier, le tableau (1X) et des exemples sont fournis. 6) Les tableaux des charges sont fournis en unités impériales et métriques pour une épaisseur de tablier en métal de 0,0378 et 0,0476, un diamètre de barre de 10 mm à 30 mm avec incrémentation de 5 mm et une dalle de recouvrement en béton sur le dessus du tablier en acier de 2,50 to 6,0 avec incrémentation de 0,50, pour les charges «spécifiées» uniformément réparties qui suivent : 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 80, 85, 90, 100, 110, 120, 130, 140, 145, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 450 et 500 PSF. Spécifications relatives aux matériaux telles qu indiquées à la page 3 du présent manuel. 15

18 EXEMPLE DE CONCEPTION 1 : ÉTANT DONNÉ : Tablier d acier, épaisseur de l acier, 0,0476, FY=40,6 ksi Diamètre de barre d acier d armature 15,0 mm (0,591 ), FY=58,0 ksi Béton, densité normale 150 PCF fc = 4,35ksi Épaisseur de la dalle au-dessus du tablier de métal (hc) = 2,50 Portée simple entre les appuis = 20,0 (étaiement simple requis) Charges superposées spécifiées Cloisons : Revêtement de sol : TOTAL: 15,0 PSF 9,0 PSF 24,0 PSF = (DLS) (a) DÉTERMINER : la charge maximale spécifiée permissible uniformément répartie (PSF) SOLUTION OBTENUES À PARTIR DES TABLEAUX DES CHARGES : D après l annexe A du tableau page 7 hc = 2,50 Portée=20,16 (admissible) L s1 = L s 1,25 DL s 1,50 Ls = 150 PSF (d après le Tableau de charges) (Allouer la charge maximale spécifiée uniformément répartie) Donc : LS1 = 150 (0,833) (24,0) = 130,00 PSF (b) VÉRIFIER LES CRITÈRES DE FLEXION : L/360 ET L/480 (utiliser le tableau 1X) L D = (43703,7) (Id) 0,333 (Was) (K) (L/360) L D1 = (43703,7) (38,66) 0,333 (150) (1,0) (L/480) L D2 = (43703,7) (38,66) 0,333 (150) (1,333) K = 1,0 (L/360) Tableau 1X K = 1,333 (L/480) (Id = 38,66 po 4 ) = 22,35 Was = 150 PSF = 20,30 > 20,16 donc la résistance sert de guide 16

19 MOMENT D INERTIE DU SYSTÈME DE PLANCHER COMPOSITE Tableau # Id (Tableau IX) Épais. du tablier d acier (po) 0,0378 0,0378 0,0378 0,0378 0,0378 0,0476 0,0476 0,0476 0,0476 0,0476 Dia. Barre d arm. (po) (mm) 0,394" 10 mm 0,591" 15 mm 0,787" 20 mm 0,984" 25 mm 1,181" 30 mm 0,394" 10 mm 0,591" 15 mm 0,787" 20 mm 0,984" 25 mm 1,181" 30 mm DALLE DE RECOUVREMENT EN BÉTONSUR LE DESSUS DU TABLIER EN ACIER (in,) - ÉQUIVALENT Id (po 4 ) /pi 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 33,12 37,83 42,93 48,47 54,58 61,21 68,47 76,43 35,79 40,89 46,37 52,36 58,85 65,92 73,63 82,04 38,22 43,57 49,43 55,79 62,68 70,19 78,34 87,20 42,61 48,66 55,16 62,23 69,94 78,22 87,20 96,94 46,50 53,18 60,38 68,15 76,50 85,61 95,35 105,92 36,05 41,08 46,56 52,55 59,11 66,24 74,01 82,48 38,66 44,01 49,87 56,24 63,18 70,76 78,98 87,90 40,96 46,62 52,87 59,55 66,94 74,90 83,50 92,87 45,16 51,53 58,40 65,86 73,89 82,61 92,10 102,29 48,98 55,92 63,44 71,53 80,32 89,81 100,00 111,02 L D = (43703,7) (Id) 0,333 (Was) (K) K = 1,0 pour L/360 K = 1,67 pour L/600 K = 1,333 pour L/480 K = 2,0 pour L/720 Id = Moment d inertie du système de plancher composite (po 4 ) Was = Charge maximale spécifiée uniformément répartie (PSF) (PSF) K = Facteur de flexion (voir ci-dessus) Exemple: (a) Was = 204 PSF (b) Barre 1,181 DIA. (c) Tablier de métal 0,0378 d épaisseur (d) Couverture de béton 2,50 (e) Flexion L/36 TROUVER : Portée admissible (Id) L D = (43703,7) (46,50) 0,333 (204) (1,0) = 21,45 17

20 EXEMPLE DE CONCEPTION 2 : ÉTANT DONNÉ : Surcharge = 40 PSF (LL) Surcharge d exploitation = 24,0 PSF (DLs) Portée simple requise = 30,0 (a) DÉTERMINER : la combinaison du système de plancher composite la plus économique, SOLUTIONS OBTENUES À PARTIR DES TABLEAUX DES CHARGES : Ls = LL + 0,833 DLs Donc : LS = 40 + (0,833) (24) = 60PSF De l Annexe E, page 4 Tablier en acier, épaisseur de l âme, 0,0378, Fy = 40,6 Ksi Diamètre des barres d armature 0,984 (25 mm), Fy = 58,0 Ksi Béton, densité normale 150 PCF, fc = 4,35 Ksi Épaisseur de la dalle au-dessus du tablier en acier (hc) = 2,50 Portée admissible (simple) entre les appuis = 30,18' > 30,0' donc OK (b) VÉRIFIER LES CRITÈRES DE FLEXION : L/360 et L/480 (utiliser le tableau 1X) L D = (43703,7) (Id) 0,333 (Was) (K) K = 1,0 (L/360) K = 1,333 (L/480) Was 60 PSF (L/360)L D1 = (43703,7) (42,61) 0,333 (60) (1,0) = 31,32 > 30,18 Du Tableau 1X (L/480)L D2 = (43703,7) (42,61) 0,333 (60) (1,333) = 28,46 < 30,18 donc ne convient pas Essayer H c = 3.5 Id = 55,16 po 4 à partir du Tableau IX, donc L D2 = (43703,7) (55,16) 0,333 (60) (1,333) De l Annexe E, page 4 = 31,0 > 30,0 donc (OK) L S admissible = 30,07 9 ( la résistance sert de guide) Donc, pour les critères de flexion L/480, utiliser les mêmes données que cidessus, mais avec hc = 3,50" 18

21 EXEMPLE DE CONCEPTION #3 Critère de fluage du béton Étant donné : Surcharge = 130 P.S.F.(LL) Surcharge d exploitation = 24,0 PSF (DL s ) Portée simple requise = 26,0' (a) Déterminer la combinaison de système de plancher composite la plus économique SOLUTIONS OBTENUES À PARTIR DES TABLEAUX DES CHARGES : Ls = LL + 0,833 DLs Donc : L S = (0,833) (24) = 150 PSF De l Annexe A, page 9 : Tablier d acier, épaisseur de l acier 0,0476", FY = 40,6 Ksi Diamètre des barres d armature = 0,984" (25mm), FY = 58,0 Ksi Béton, densité normale 150 PCF., fc = 4,35 Ksi Épaisseur de la dalle au-dessus du tablier de métal h c = 6,0" Portée simple entre les appuis = (29,09) (0,9) = 26,18' > 26,0' donc (OK) Voir les articles 3 et 4, page 14 et 15 (0,9) = coefficient de réduction de la portée due au fluage du béton (b) VÉRIFIER LES CRITÈRES DE FLEXION: L/480 et L/600 et L/360 L D = (43703,7) (Id) 0,333 (Was) (K) K = 1,333 pour flexion (L/480) K = 1,0 pour flexion (L/360) K = 1,67 pour flexion (L/600) Selon le tableau (1X) Id = 102,29 po 4 Was= 150 PSF 19

22 Pour (L/480) L D1 = (43703,7) (102,29) 0,333 (150) (1,333) Pour (L/600) L D2 = (43703,7) (102,29) 0,333 (150) (1,67) = 28,08 > 26,0 donc (OK) = 26,05 > 26,0 donc (OK) Conclusion finale : une portée de 26,0' est correcte en fonction de la résistance ou d une flèche de L/600 Pour (L/360) L D3 = (43703,7) (102,29) 0,333 (150) (1,0) = 30,85 > 29,09 donc (OK) Les tableaux de charges structurales et les renseignements techniques contenus dans le présent catalogue ont été préparés par Michael Sommerstein, ing., P, Eng, M&H Engineering et Wendy Zhu, Ph.D., ing., Bodycote Material Testing Canada Inc. le 5 février Tous les tableaux d étaiement dans le présent catalogue ont été préparés par Jay Pierson, ing., Stratum Engineering Inc. 20

23 DIRECTIVES DE CONSTRUCTION Installation du tablier en acier Le tablier en acier du plancher UltraBond doit être complètement fixé à la structure portante pour éviter les mouvements pendant la construction et un fléchissement excessif pendant le coulage du béton. L espacement des principales fixations est de 1 par caniveau à l extrémité de chaque panneau à 610 mm (24 pouces) entraxes le long de la charpente. Pour fixer des panneaux à l acier de charpente, utiliser des fixations par pistolet très résistantes ou des attaches auto-perceuses conçues et spécifiées par l ingénieur en charge du projet. Pour la brique, les blocs de béton et le béton, le tablier doit être fixé avec des fixations de maçonnerie appropriées telles que calculées et spécifiées par l ingénieur en charge du projet. En plus des principales fixations, les ailes supérieures des fermetures d extrémité du diaphragme doivent être fixées au tablier en acier, une fixation par module, soit centrées ou à 610 mm (24 pouces) entraxes. Les rondelles de chevauchement latéral doivent être fixées à 350 mm (13,8 pouces) entraxes le long du fond du caniveau. L emplacement des fixations est pré-perforé sur la bride mâle du caniveau qui chevauche la bride femelle. Utiliser des fixations auto-perceuses ayant un diamètre minimal de 5,5 mm (0,217 pouces). Note 1 : Chaque fixation de chevauchement latéral doit comprendre une rondelle de chevauchement latéral. Cette rondelle est nécessaire pour fixer ensemble les panneaux individuels du tablier en acier. Note 2 : Lorsqu un plafond suspendu est prévu, la longueur minimale de la tige filetée de la fixation est de 25 mm (1 po). L aile du bas de la fermeture d extrémité doit être fixée à la charpente avec une fixation par module à 610 mm (24 po) entraxes tel que spécifié par l ingénieur en charge du projet. Sangles de retenue Le dessus de la garniture de périmètre est fixée au tablier en acier avec des sangles de retenue à environ 400 mm (15,75 po) entraxes, à l aide de rivets aveugles ou d attaches auto-perceuses. La sangle de retenue peut être ajustée à la pente et à l alignement de la garniture de périmètre. Pénétrations Les pénétrations dans le tablier du plancher doivent être découpées dans le béton unwe fois la cure complétéei. Avant de mettre le béton en place, toutes les ouvertures doivent être coffrées tel que prescrit par l ingénieur en charge du projet. Les directives suivantes sont suggérées pour les ouvertures isolées à angle droit avec la travée du tablier, ou tel que prescrit par l ingénieur en charge du projet. Des ouvertures carrées d'au plus 300 mm (12 po) centrées sur le dessus du profil du tablier sont acceptables sans autre armature que l'armature minimale de retrait et de température. Une ouverture d'au plus 425 mm (16,7 po) de largeur par 1000 mm (39,4 po) de longueur nécessite des armatures légères additionnelles. Les ouvertures de plus de 425 mm (16,7 pouces) nécessitent une charpente en acier, tel que prescrit par l ingénieur en charge du projet. 21

24 Le groupement d ouvertures transversales au profil doit être traité comme une seule ouverture, nécessitant une armature additionnelle tel que prescrit par l ingénieur en charge du projet. Lorsque la dalle a atteint 75% de la résistance à la compression requise du béton, on pourra utiliser, avec l'approbation de l'ingénieur en charge du projet, une grignoteuse, une scie mécanique ou une perceuse fixe pour couper des ouvertures sur le dessus du profil. Un soin particulier doit être apporté pour éviter toute accumulation de béton pendant sa mise en place. Les tableaux de charges tiennent compte des surcharges de construction courantes. Si des charges de construction additionnelles sont requises, elles devront être approuvées par l ingénieur responsable du projet Appuis temporaires Lorsque la portée nominale est supérieure à la portée maximale sans étaiement indiquée dans les tableaux de charges, les charges du poids du béton humide et de construction doivent être soutenues par l'ajout d'appuis temporaires (étaiement), selon les calculs de l'ingénieur responsable du projet. Là où des appuis temporaires sont requis, il importe que : la résistance des poutres et de la structure d appui soit suffisante pour supporter les charges de constructions calculées et spécifiées par l ingénieur responsable du projet, l'étaiement soit placé normalement à mi-travée ou tout autre espacement convenable, au besoin. Les poutres d'étaiement doivent avoir une largeur porteuse minimale de 100 mm (4 po). La structure d étaiement demeure en place jusqu à ce que le béton ait atteint 75% de sa résistance nominale, ou selon les spécifications de l ingénieur en charge du projet, Système de suspension L ingénieur en charge du projet doit évaluer l ampleur et l espacement des charges suspendues supportées par le Système de plancher composite Steelform UltraBond pour s assurer que le système de plancher composite puisse les supporter de façon sécuritaire, ce qui inclut les connexions appropriées. Fermetures d extrémité Pour minimiser la perte de coulis aux extrémités du profil pendant la mise en place du béton, des fermetures d'extrémité sont fournies pour contenir le béton. Ces fermetures sont fabriquées avec de l'acier galvanisé de 54 mils d épaisseur, généralement en longueurs de 1830 mm (6 pi) ou plus pour les installations avec coupe à angle. Les fermetures doivent être fixées à la structure d'appui avec aux moins deux fixations (telles que des fixations par pistolet ou des attaches autoperceuses) ou tel que prescrit par l'ingénieur en charge du projet. En plus de minimiser la perte de coulis pendant la mise en place du béton, ces fermetures offrent une résistance à l'écrasement de l'âme du tablier en acier et un alignement adéquat du tablier pendant la construction. Lorsqu'elles sont utilisées conjointement avec des poutres en acier laminées à chaud, ces fermetures d'extrémité fournissent un recouvrement en béton de la poutre en acier pour la résistance au feu. Rondelles de chevauchement latéral Étant donné que le tablier de plancher UltraBond agit partiellement en système mixte avec le béton, les rondelles de chevauchement latéral constituent des éléments de raccordement importants. Ces rondelles sont préperforées pour recevoir l'attache auto-perceuse. 22

25 Porte-à-faux Le tablier de plancher Ultra-Bond peut être en porte-à-faux aux extrémités. Lorsque des porte-àfaux latéraux sont requis, des poutres d ancrage ou des équerres doivent être fournis par le fabricant d acier de charpente, tel que conçu par l ingénieur chargé du projet. Ce dernier doit aussi évaluer les porte-à-faux quant à l armature positive et négative requises. Garnitures de périmètre Elles sont requises pour la retenue du béton humide au niveau approprié aux périmètres du plancher et des ouvertures prévues. Elles sont fournies en longueurs de 3 m (10 pi) en acier galvanisé. Les garnitures de périmètre sont habituellement fixées avec des fixations par pistolet à l'acier de charpente ou avec des attaches auto-perceuses à la structure d'appui à 610 mm (24 po) entraxes, ou tel que prescrit par l'ingénieur en charge du projet. Colonnes et tablier UltraBond La tôle en acier du tablier peut être coupée et ajustée aux diverses formes de colonnes pour minimiser la perte de coulis. Lorsqu'aucun acier de construction n'est fourni, des équerres de fixation devront l'être pour soutenir le tablier en acier, tel que prescrit par l'ingénieur en charge du projet. Armature de renfort des cannelures et mise en place du treillis La conception du tablier du système de plancher composite UltraBond exige qu'une barre d'armature en acier soit placée dans chaque cannelure du profil. La grosseur de la barre, tel qu'indiqué dans les tableaux des charges, peut varier de 10 mm (0,394 po) à 35 mm (1,38 po) de diamètre. Les barres doivent être placées sur les appuis des barres d armature à 40 mm (1,57 pouces) au-dessus de la bride inférieure du profil des cannelures, ce qui assure un espacement de 40 mm (1,57 pouces) entre la bride du dessous et la surface inférieure des barres d armature. L espacement des appuis de barres d armature doit être conforme aux directives sur les bonnes pratiques et ne doit pas excéder 1220 mm (48 pouces) entraxes. Pour assurer une stabilité verticale et horizontale pendant la mise en place du béton, les barres d'armatures doivent être fixées périodiquement à travers les rondelles de chevauchement latéral avec des fils de ligature de 1,21 mm (0,0476 po) de diamètre. On recommande d'installer une armature de retrait et de température standard minimale de 152 x 152 x MW18,7 x MW18,7 (6 x 6 x 6/6) au-dessus du tablier en acier et placée vers le dessus de la dalle, ou tel que prescrit par l'ingénieur en charge du projet. Mise en place du béton Le béton doit être mis en place conformément à la norme CAN/CSA A Avant de commencer la mise en place, le tablier en acier doit avoir été nettoyé de toute saleté, graisse et débris qui pourraient compromettre le rendement de la dalle composite. Trous pour le passage de conduits Voir le tableau à la page 12 pour la grosseur et l emplacement des trous ronds à travers les cannelures du tablier de plancher UltraBond. Les manchons doivent être fixés avant la mise en place du béton. La découpe des trous doit se faire seulement après que le béton ait atteint 75% de 23

26 sa résistance nominale, ou selon les spécifications de l'ingénieur en charge du projet. Système de suspension des plafonds Les plafonds peuvent être suspendus directement aux fixations de chevauchement latéral autoperceuses dans le caniveau des tabliers qui, à 610 mm (24 pouces) entraxes, offrent l enlignement idéal pour une trame standard des carreaux de plafond (consulter l ingénieur en charge du projet pour l approbation de la quincaillerie). MATÉRIAUX ÉPAISSEUR POIDS EMBALLAGE mm pouces SI-Métrique Impérial Pièces TABLIER DE PLANCHER UltraBond 203 mm 610 mm 0,96 0,0378 0,124 KpA 2,59 PSF 1,21 0,0476 0,155 KpA 3,24 PSF 20 pcs / paquet ou tel que demandé coupées à la longueur requise FERMETURES D EXTRÉMITÉ 1,52 0,0600 2,98 kg/m 2 lb/pi 50 pcs / paquet 38 mm 50 mm 1830 mm 203 mm 1,52 0,0600 5,44 kg/pc 12 lb/pc Angles sur mesure disponibles sur demande GARNITURES DE PÉRIMÈTRE 17,7 kg/pc 39 lb/pc 10 pcs / paquet 25,4 mm D 50 mm 1,52 0, ,4 kg/pc 45 lb/pc longueurs de 10 pieds GARNITURES INTÉRIEURES 38 mm D 50 mm 1,52 0, ,6 kg/pc 30 lb/pc 1,22 0,048 11,3 kg/pc 25 lb/pc 0,914 0,036 9,1 kg/pc 20 lb/pc 10 pcs / paquet longueurs de 10 pieds 24

27 RONDELLES DE CHEVAUCHEMENT LATÉRAL 1,22 0,048 11,3 kg/pc 25 lb/pc 500 pcs/ctr APPUIS DE BARRE D ARMATURE 0,914 0,036 20,4 kg/pc 45 lb/pc 300 pcs/ctr SANGLES DE RETENUE 0,914 0,036 9,1 kg/pc 20 lb/pc 100 pcs/ctr FIXATIONS #12 x 1 zinc hexagonale auto-perceuse 20,4 kg/pc 45 lb/pc 3000 pcs/ctr 25

28 Tableaux des charges UltraBond tablier 0,0378" barre d armature 0,394" La charge maximale spécifiée uniformément répartie (psf) comprend la charge permanente et la surcharge de construction supportée par le tablier en métal (ne figure pas dans les tableaux) Calcul aux états limites (LSD) - Unités impériales Description 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 portée max. sans étaiement (C.L. 21psf) - pi 13,09 12,60 12,15 11,75 11,39 11,06 10,76 10,48 portée max. sans étaiement (C.L. 42psf) - pi 11,39 11,06 10,75 10,47 10,21 9,97 9,75 9,54 charge totale permanente (sans C.C.) - psf 52,77 59,01 65,26 71,51 77,76 84,00 90,25 96,50 volume de béton VG 3 / 100pi 2 1,24 1,39 1,55 1,70 1,86 2,01 2,17 2,32 C.C. = charges de construction (psf) Portée libre simple admissible - Pieds Dalle de recouvrement een béton sur le dessus du tablier en métal (hf) ou (hc) PO tablier 0,0378 " barre d armature 0,394" 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6, ,24 23,05 22,89 22,74 22,62 22,50 22,40 22, ,71 22,56 22,43 22,32 22,21 22,12 22,04 21, ,21 22,10 22,00 21,91 21,83 21,76 21,70 21, ,75 21,67 21,60 21,53 21,47 21,42 21,37 21, ,31 21,26 21,21 21,17 21,13 21,09 21,06 21, ,90 20,87 20,85 20,82 20,80 20,78 20,76 20, ,52 20,51 20,50 20,49 20,49 20,48 20,48 20,47 Charges spécifiées maximales uniformément réparties (psf) 80 19,80 19,83 19,85 19,88 19,90 19,92 19,94 19, ,47 19,51 19,55 19,59 19,62 19,66 19,68 19, ,16 19,21 19,27 19,32 19,36 19,40 19,44 19, ,57 18,65 18,73 18,80 18,86 18,92 18,98 19, ,03 18,14 18,23 18,32 18,40 18,48 18,55 18, ,54 17,66 17,78 17,88 17,97 18,06 18,14 18, ,09 17,23 17,35 17,47 17,57 17,67 17,77 17, ,67 16,82 16,95 17,08 17,20 17,31 17,41 17, ,47 16,62 16,77 16,90 17,02 17,14 17,24 17, ,95 16,39 16,83 17,25 17,66 18,06 18,46 18, ,81 14,20 14,57 14,94 15,29 15,64 15,98 16, ,35 12,70 13,03 13,36 13,68 13,99 14,30 14, ,28 11,59 11,90 12,20 12,49 12,77 13,05 13, ,44 10,73 11,01 11,29 11,56 11,82 12,08 12, ,77 10,04 10,30 10,56 10,81 11,06 11,30 11, ,21 9,46 9,71 9,96 10,20 10,43 10,66 10, ,73 8,98 9,22 9,45 9,67 9,89 10,11 10,32 * critères de flexion : L/360 (K1=1), L/480 (K2=1,333), L/600 (K3=1,670) or L/720 (K4=2,0) * voir le tableau 1X et l exemple de solutions des critères de flexion * multiplier les données en gris par un facteur de 0,9 - voir le manuel (effort dû au fluage) 26 26

29 Tableaux des charges UltraBond tablier 0,0378" barre d armature 0,591" La charge maximale spécifiée uniformément répartie (psf) comprend la charge permanente et la surcharge de construction supportée par le tablier en métal (ne figure pas dans les tableaux) Calcul aux états limites (LSD) - Unités impériales Description 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 portée max. sans étaiement (C.L. 21psf) - pi 13,08 12,59 12,15 11,75 11,39 11,06 10,75 10,47 portée max. sans étaiement (C.L. 42psf) - pi 11,38 11,05 10,75 10,47 10,21 9,97 9,75 9,54 charge totale permanente (sans C.C.) - psf 52,87 59,11 65,36 71,61 77,86 84,10 90,35 96,60 volume de béton VG 3 / 100ft 2 1,24 1,39 1,55 1,70 1,85 2,01 2,16 2,32 C.C. = charges de construction (psf) Portée libre simple admissible - Pieds Couverture de béton sur le dessus du tablier en métal (hf) ou (hc) (PO) tablier 0,0378" barre d armature 0,591" 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6, ,86 26,65 26,47 26,30 26,16 26,03 25,91 25, ,25 26,09 25,94 25,81 25,69 25,59 25,49 25, ,68 25,55 25,44 25,34 25,25 25,17 25,10 25, ,14 25,05 24,97 24,90 24,84 24,78 24,72 24, ,64 24,58 24,53 24,48 24,44 24,40 24,36 24, ,17 24,13 24,11 24,08 24,06 24,04 24,02 24, ,72 23,71 23,71 23,70 23,70 23,69 23,69 23,68 Charges spécifiées maximales uniformément réparties (psf) 80 22,89 22,93 22,96 22,99 23,02 23,04 23,07 23, ,51 22,56 22,61 22,66 22,70 22,74 22,77 22, ,15 22,22 22,28 22,34 22,40 22,44 22,49 22, ,47 21,57 21,66 21,74 21,82 21,89 21,96 22, ,85 20,97 21,09 21,19 21,29 21,38 21,46 21, ,28 20,43 20,56 20,68 20,79 20,90 20,99 21, ,76 19,92 20,07 20,20 20,33 20,45 20,56 20, ,27 19,45 19,61 19,76 19,90 20,03 20,15 20, ,04 19,22 19,39 19,55 19,69 19,82 19,95 20, ,45 18,96 19,47 19,96 20,43 20,90 21,36 21, ,97 16,42 16,86 17,28 17,70 18,10 18,50 18, ,29 14,69 15,08 15,46 15,83 16,19 16,54 16, ,04 13,41 13,76 14,11 14,45 14,78 15,10 15, ,08 12,41 12,74 13,06 13,38 13,68 13,98 14, ,30 11,61 11,92 12,22 12,51 12,80 13,08 13, ,65 10,95 11,24 11,52 11,80 12,07 12,33 12, ,10 10,39 10,66 10,93 11,19 11,45 11,70 11,94 critères de flexion: L/360 (K1=1), L/480 (K2=1,333), L/600 (K3=1,670) ou L/720 (K4=2,0) * voir le tableau 1X et l exemple de solutions de critères de flexion * multiplier les données en gris par un facteur de 0,9 - voir le manuel effort dû au fluage) 27

30 Tableaux des charges UltraBond tablier 0,0378" barre d armature 0,787" La charge maximale spécifiée uniformément répartie (psf) comprend la charge permanente et la surcharge de construction supportée par le tablier en métal (ne figure pas dans les tableaux) Calcul aux états limites (LSD) - Unités impériales Description 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 portée max. sans étaiement (C.L. 21psf) pi. 13,07 12,58 12,14 11,74 11,38 11,05 10,75 10,47 portée max. sans étaiement (C.L. 42psf) pi. 11,37 11,04 10,74 10,46 10,20 9,96 9,74 9,53 charge totale permanente (sans C.C.) - psf 53,01 59,25 65,50 71,75 78,00 84,24 90,49 96,74 volume de béton VG 3 / 100pi 2 1,23 1,39 1,54 1,69 1,85 2,00 2,16 2,31 C.C. = charges de construction (psf) Portée libre simple admissible - Pieds Couverture de béton sur le dessus du tablier en métal (hf) ou (hc) (PO) tablier 0,0378" barre d armature 0,787" 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6, ,37 28,15 27,96 27,79 27,64 27,50 27,38 27, ,73 27,56 27,40 27,27 27,15 27,04 26,94 26, ,13 27,00 26,88 26,78 26,69 26,60 26,53 26, ,56 26,47 26,38 26,31 26,24 26,18 26,13 26, ,03 25,97 25,92 25,87 25,82 25,78 25,75 25, ,53 25,50 25,47 25,45 25,42 25,40 25,38 25, ,06 25,05 25,05 25,04 25,04 25,04 25,04 25,03 Charges spécifiées maximales uniformément réparties (psf) 80 24,18 24,23 24,26 24,30 24,33 24,35 24,38 24, ,78 23,84 23,90 23,95 23,99 24,03 24,07 24, ,40 23,48 23,55 23,61 23,67 23,72 23,77 23, ,68 22,79 22,89 22,98 23,06 23,14 23,21 23, ,03 22,16 22,28 22,40 22,50 22,59 22,68 22, ,43 21,58 21,73 21,86 21,98 22,09 22,19 22, ,88 21,05 21,21 21,35 21,49 21,61 21,73 21, ,37 20,55 20,72 20,88 21,03 21,17 21,29 21, ,12 20,32 20,49 20,66 20,81 20,95 21,09 21, ,50 20,05 20,58 21,10 21,61 22,10 22,59 23, ,89 17,36 17,82 18,27 18,71 19,14 19,56 19, ,10 15,53 15,94 16,34 16,74 17,12 17,49 17, ,79 14,17 14,55 14,92 15,28 15,63 15,97 16, ,76 13,12 13,47 13,81 14,14 14,47 14,79 15, ,94 12,28 12,60 12,92 13,23 13,53 13,83 14, ,26 11,57 11,88 12,18 12,47 12,76 13,04 13, ,68 10,98 11,27 11,56 11,83 12,11 12,37 12,63 critères de flexion: L/360 (K1=1), L/480 (K2=1,333), L/600 (K3=1,670) ou L/720 (K4=2,0) * voir le tableau 1X et l exemple de solutions de critères de flexion * multiplier les données en gris par un facteur de 0,9 - voir le manuel (effort dû au fluage) 28

31 Tableaux des charges UltraBond tablier 0,0378" barre d armature 0,984" La charge maximale spécifiée uniformément répartie (psf) comprend la charge permanente et la surcharge de construction supportée par le tablier en métal (ne figure pas dans les tableaux) Calcul aux états limites (LSD) - Unités impériales Description 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 portée max. sans étaiement (C.L. 21psf) - pi 13,06 12,57 12,13 11,73 11,37 11,04 10,74 10,46 portée max. sans étaiement (C.L. 42psf) - pi 11,36 11,04 10,73 10,46 10,20 9,96 9,73 9,53 charge totale permanente (sans C.C.) - psf 53,19 59,43 65,68 71,93 78,18 84,42 90,67 96,92 volume de béton VG 3 / 100ft 2 1,22 1,38 1,53 1,69 1,84 2,00 2,15 2,30 C.C. = charges de construction (psf) Portée libre simple admissible - Pieds Couverture de béton sur le dessus du tablier en métal (hf) ou (hc) (PO) tablier 0,0378" barre d armature 0,984" 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6, ,90 32,65 32,44 32,24 32,07 31,92 31,78 31, ,15 31,96 31,79 31,64 31,51 31,39 31,28 31, ,45 31,31 31,18 31,07 30,97 30,88 30,80 30, ,80 30,70 30,61 30,53 30,46 30,39 30,33 30, ,18 30,12 30,07 30,02 29,97 29,93 29,89 29, ,60 29,58 29,55 29,53 29,51 29,49 29,47 29, ,06 29,06 29,06 29,06 29,06 29,07 29,07 29,07 Charges spécifiées maximales uniformément réparties (psf) 80 28,05 28,10 28,15 28,19 28,23 28,27 28,31 28, ,58 27,66 27,73 27,79 27,85 27,90 27,95 27, ,14 27,23 27,32 27,40 27,47 27,54 27,60 27, ,31 26,44 26,56 26,67 26,77 26,86 26,95 27, ,55 25,71 25,86 25,99 26,12 26,23 26,34 26, ,86 25,04 25,21 25,37 25,51 25,64 25,77 25, ,22 24,42 24,61 24,78 24,94 25,09 25,23 25, ,62 23,85 24,05 24,24 24,41 24,58 24,73 24, ,34 23,57 23,78 23,98 24,16 24,33 24,49 24, ,63 23,27 23,89 24,50 25,09 25,67 26,24 26, ,60 20,15 20,69 21,22 21,73 22,23 22,72 23, ,53 18,03 18,51 18,98 19,44 19,89 20,32 20, ,00 16,45 16,90 17,32 17,74 18,15 18,55 18, ,82 15,23 15,64 16,04 16,43 16,81 17,18 17, ,86 14,25 14,63 15,00 15,37 15,72 16,07 16, ,07 13,44 13,80 14,15 14,49 14,82 15,15 15, ,40 12,75 13,09 13,42 13,74 14,06 14,37 14,67 critères de flexion: L/360 (K1=1), L/480 (K2=1,333), L/600 (K3=1,670) ou L/720 (K4=2,0) * voir le tableau 1X et l exemple de solutions de critères de flexion * multiplier les données en gris par un facteur de 0,9 - voir le manuel (effort dû au fluage) 29

32 Tableaux des charges UltraBond tablier 0,0378" barre d armature 1,181" La charge maximale spécifiée uniformément répartie(psf) comprend la charge permanente et la surcharge de construction supportée par le tablier en métal (ne figure pas dans les tableaux) Calcul aux états limites (LSD) - Unités impériales Description 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 portée max. sans étaiement (C.L. 21psf) - pi 13,04 12,55 12,11 11,72 11,36 11,03 10,73 10,45 portée max. sans étaiement (C.L. 42psf) - pi 11,35 11,02 10,72 10,45 10,19 9,95 9,73 9,52 charge totale permanente (sans C.C.) - psf 53,41 59,66 65,90 72,15 78,40 84,65 90,89 97,14 volume de béton VG 3 / 100ft 2 1,22 1,37 1,52 1,68 1,83 1,99 2,14 2,30 C.C. = charges de construction (psf) Portée libre simple admissible - Pieds Couverture de béton sur le dessus du tablier en métal (hf) ou (hc) (PO) tablier 0,0378" barre d armature 1,181" 2,50 3,00 3,50 4,00 4,50 5,00 5,50 6,00 Charges spécifiées maximales uniformément réparties (psf) 40 36,32 38,30 38,67 38,45 38,26 38,09 37,94 37, ,92 36,83 37,90 37,74 37,59 37,46 37,34 37, ,72 35,56 37,18 37,06 36,95 36,85 36,76 36, ,67 34,45 36,22 36,41 36,34 36,27 36,21 36, ,73 33,46 35,18 35,80 35,76 35,72 35,69 35, ,90 32,58 34,26 35,22 35,21 35,19 35,18 35, ,15 31,79 33,42 34,67 34,68 34,69 34,70 34, ,83 30,41 31,97 33,53 33,69 33,74 33,79 33, ,26 29,80 31,33 32,86 33,23 33,30 33,36 33, ,73 29,24 30,74 32,24 32,78 32,87 32,95 33, ,77 28,23 29,68 31,13 31,94 32,06 32,17 32, ,93 27,35 28,75 30,16 31,17 31,31 31,44 31, ,19 26,56 27,93 29,30 30,44 30,61 30,76 30, ,53 25,87 27,20 28,53 29,77 29,95 30,13 30, ,93 25,24 26,53 27,83 29,13 29,34 29,53 29, ,65 24,94 26,23 27,51 28,79 29,04 29,24 29, ,39 24,66 25,93 27,20 28,47 29,74 31,02 32, ,25 22,41 23,56 24,71 25,87 26,56 27,15 27, ,73 20,80 21,87 22,66 23,21 23,75 24,28 24, ,57 19,58 20,17 20,68 21,19 21,68 22,17 22, ,64 18,18 18,67 19,15 19,62 20,07 20,52 20, ,53 17,00 17,46 17,91 18,35 18,78 19,20 19, ,58 16,03 16,47 16,89 17,30 17,70 18,10 18, ,78 15,21 15,62 16,02 16,41 16,80 17,17 17,54 * critères de flexion: L/360 (K1=1), L/480 (K2=1,333), L/600 (K3=1,670) ou L/720 (K4=2,0) * voir le tableau 1X et l exemple de solutions de critères de flexion * multiplier les données en gris par un facteur de 0,9 - voir le manuel (effort dû au fluage) 30 30