Inventeur: Marchand, Maurice. permettant dermettant d'effectuer une double transposition (23, 26), des. moyens noyens de blocage (30, 21).

Transcription

1 Europâisches Patentamt European Patent Office Numéro de publication: O Office européen des brevets Al DEMANDE DE BREVET EUROPEEN Numéro de dépôt: Int. Ci.3: G 01 S 7/28 (22) Date de dépôt: M G 01 S 7/36r G 01 S 13/52 Priorité: FR Date de publication de la demande: Bulletin 82/15 Etats contractants désignés: DE GB IT SE Demandeur: LMT RADIO PROFESSIONNELLE 46-47, Quai Alphonse Le Gallo F Boulogne-Billancourt(FR) Inventeur: Petijean, Christian THOMSON-CSF SCP1 173 bld. Haussmann F Paris Cedex 08(FR) Inventeur: Marchand, Maurice THOMSON-CSF SCP1 173 bld. Haussmann F Paris Cedex 08(FR) Mandataire: Desperrier, Jean-Louis et al, Thomson-CSFSCP1 173, Bld Haussmann F Paris Cedex 08(FR) Chaîne de réception de radar cohérent. Pour assurer la protection du récepteur contre le brouil- lage, cette chaîne de réception comporte des moyens permettant dermettant d'effectuer une double transposition (23, 26), des moyens de filtrage passe-bande (22, 25, 27, 29) et des moyens noyens de blocage (30, 21). L'invention s'applique à la réception radar. 10 ru FO FI 16,'3 F2 x14 il"7 F3 15 <! W O rr 29 G) O 30 CL LU I ZB r i >oydpn Printing Company Ltd.

2 L'invention concerne une chaîne de réception de radar et plus particulièrement de radar cohérent. Dans les récepteurs radar actuellement en exploitation, on utilise essentiellement une antenne de réception qui capte le signal reçu de fréquence FR, un oscillateur local de fréquence FL, et, un mélangeur dans lequel sont transposés le signal reçu et le signal issu de l'oscillateur local. L'oscillateur local qui génère la fréquence de transposition est généralement "l'esclave" d'un oscillateur de puissance, par exemple un klystron ou un magnétron, la dépendance étant réalisée à l'aide d'une commande automatique de fréquence (C.A.F.). La sortie du mélangeur fournit un signal à la fréquence intermédiaire FI qui après filtrage est traité par les moyens de détection et visualisation. De tels récepteurs sont très exposés dans un environnement électronique hostile en raison du brouillage résultant aussi bien des brouilleurs ennemis que des autres radars utilisés dans la même zone d'action. En effet, pour une fréquence donnée de l'oscillateur local, la réception peut être brouillée à la fréquence de travail FR ; mais également à la fréquence de la bande latérale image, ainsi qu'à tous les battements harmoniques de la fréquence intermédiaire, c'est-à-dire les fréquences FR + (k-1) x (FI), k étant un nombre entier relatif, k (valeur absolue de k) indiquant le rang de l'harmonique. Il faut noter cependant que l'efficacité du brouillage diminue lorsque le rang de l'harmonique augmente. L'invention propose une chaîne de réception pour laquelle la protection contre le brouillage est largement améliorée par des moyens facilement réalisables et ne présentant pas de difficultés technologiques particulières. D'autre part, l'invention permet d'augmenter le minimum de sensibilité détectable, d'éliminer les parasites internes, et d'empêcher la dégradation de la réception dans les instants qui suivent l'émission. Selon une caractéristique de l'invention, le radar cohérent comporte une chaîne d'émission qui comprend au moins deux moyens d'oscillation

3 cohérents entre eux, le premier fournissant un signal de fréquence fl et le second un signal de fréquence f2 variable, au moins un mélangeur dont l'une des entrées est reliée à la sortie du premier moyen d'oscillation via un premier filtre passe-bande centré sur f 1, dont l'autre entrée est reliée à la sortie du second moyen d'oscillation via un second filtre passe-bande dont la bande est celle dans laquelle varie f2, et dont la sortie fournit le signal d'émission dont la fréquence f3 est égale à fl + f2, caractérisée en ce qu'elle comporte successivement : - des premiers moyens de filtrage passe-bande du signal reçu de fréquence fr, ces moyens étant reliés à l'antenne de réception et la bande de filtrage correspondant à la bande de fréquence dans laquelle varie la fréquence d'émission ; - des premiers moyens de transposition dans lesquels sont mélangés le signal issu des premiers moyens de filtrage et le signal issu du second oscillateur de la chaîne d'émission, et, qui fournissent un signal de fréquence fr - f2 ; - un préamplificateur pour amplifier le signal de fréquence fr - f2 ; - des deuxièmes moyens de filtrage passe-bande pour filtrer ce signal amplifié ; - des seconds moyens de transposition dans lesquels sont mélangés le signal issu des deuxièmes moyens de filtrage, et le signal issu du premier oscillateur de la chaîne d'émission et filtré par des troisièmes moyens de filtrage passe-bande centrés sur fl, et qui fournissent un signal de fréquence fr - fl - f2 ; - des quatrièmes moyens de filtrage passe-bande, pour filtrer le signal de fréquence fr - fl - f2 ; - des moyens de traitement et de visualisation des informations contenues dans le signal issu des quatrièmes moyens de filtrage. Selon une caractéristique de l'invention, la chaîne de réception comporte entre l'antenne de réception et les premiers moyens de filtrage, un préamplificateur à faible bruit qui permet de rendre négligeables les pertes d'insertion dues aux premiers moyens de filtrage. Selon une autre caractéristique de l'invention, la chaîne de réception comporte des premiers moyens de blocage connectés entre le premier

4 multiplicateur de fréquence et le quatrième mélangeur, et des seconds moyens de blocage associés au second préamplificateur, les entrées de commande des moyens de blocage étant reliées à une sortie de l'oscillateur qui fournit un signal de synchronisation qui déclenche le blocage si, et seulement s'il y a émission. Les objets et caractéristiques de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'un exemple de réalisation, cette description étant faite en relation avec une figure qui représente un exemple de radar Doppler cohérent conforme à l'invention. Ce radar comporte une chaîne d'émission 1 et une chaîne de réception 2. La chaîne d'émission 1 comporte un oscillateur 10 très stable qui fournit un signal de fréquence F0. La sortie de cet oscillateur 10 est reliée à l'entrée d'un élément 9 de mise en forme qui comporte des moyens de modulation, des moyens de codage et/ou des moyens d'étalement de spectre suivant le type d'émission choisi. La sortie de l'oscillateur 10 est également reliée à l'entrée d'un circuit 11 multiplicateur de fréquence de rapport N1 dont la sortie fournit un signal de fréquence F1. La sortie de l'élément 9 est reliée à l'une des entrées d'un mélangeur 12 ; l'autre entrée de 12 est reliée à la sortie du multiplicateur 11. La sortie du circuit 11 multiplicateur est également reliée à l'entrée d'un circuit 13 multiplicateur de fréquence de rapport N2 variable, dont la sortie fournit un signal de fréquence F2. La sortie du circuit 13 multiplicateur est reliée à l'une des entrées d'un mélangeur 14 dont l'autre entrée est reliée à la sortie du mélangeur 12 qui fournit un signal de fréquence FO + F1. La sortie du mélangeur 14 est reliée à une antenne d'émission 15 à laquelle il fournit un signal de fréquence F3 égale à FO+F1+F2. Le mélangeur 12 en raison de sa constitution, laisse passer des raies parasites de fréquence FO+kFl par l'entrée qui est reliée à la sortie du multiplicateur 11. Pour protéger le radar contre ce parasite interne, on place un filtre passe-bande 16, centré sur la fréquence FI et le plus étroit possible, entre la sortie du multiplicateur 11 et l'entrée du mélangeur 12. Pour les mêmes raisons, on place un filtre passe-bande 17, centré

5 sur la fréquence F2, entre la sortie du multiplicateur 13 et l'entrée du mélangeur 14. La fréquence d'émission F3 est générée par mélange de signaux qui sont tous élaborés à partir du signal de référence de fréquence FO issu de l'oscillateur 10 et par conséquent, les signaux de fréquence FI, F2 et F3 sont cohérents. Le signal d'émission de fréquence F3 varie dans une bande de fréquence de largeur Δ qui dépend de la variation du rapport N2 du circuit 13. Dans un exemple particulier de réalisation, on a : FO = 60 MHz, F1 = N1 x F0 = 1800 MHz, F0 + F1 = 1860 MHz, F2 = N2 x F1, F2 varie de 7440 MHz à 8040 MHz, F3 = FO + FI + F2, F3 varie de 9300 MHz à 9900 MHz et Δ est égal à 600 MHz. La chaîne de réception 2 comporte une antenne de réception 20 qui reçoit un signal de fréquence FR comprise entre 9300 MHz et 9900 MHz. L'antenne 20 est reliée à l'entrée d'un préamplificateur 21 à faible bruit et de gain Al dont la sortie est reliée à des premiers moyens de filtrage passe-bande constitués par un filtre passe-bande 22 dont la largeur de bande à correspond à la bande de fréquences émises, c'est-àdire 9300 MHz à 9900 MHz dans l'exemple indiqué ci-dessus. Le rôle de l'amplificateur 21 est de rendre négligeables les pertes d'insertion du filtre 22 dans sa contribution au facteur de bruit global. Dans l'exemple particulier, le gain Al de l'amplificateur 21 doit être suffisamment élevé, de l'ordre de 20 db. La chaîne de réception 2 comporte des premiers moyens de transposition constitués par un mélangeur 23 dont l'une des entrées est reliée à la sortie du circuit 13 multiplicateur qui fournit le signal de fréquence F2. On réalise ainsi une première transposition, le mélangeur 23 fournissant en sortie un signal de fréquence FR - F2. La chaîne de réception 2 comporte un second préamplificateur 24 de gain A2 dont l'entrée est reliée à la sortie du mélangeur 23 et dont la sortie est reliée à des deuxièmes moyens de filtrage passe-bande constitués par un filtre passe-bande 25 de largeur de bande δ et centré sur la

6 fréquence F0 + F1. Dans l'exemple, F0 + FI est égal à 1860 MHz et δ e s t choisi égal à 40 MHz, cette valeur étant la valeur maximale tolérable pour rejeter l'image d'un battement à plus ou moins 60 M H z. Le rôle de l'amplificateur 24 vis-à-vis du filtre 25 est identique à celui de l'amplificateur 21 vis-à-vis du filtre 2 2. La chaîne de réception 2 comporte des seconds moyens de transposition constitués par un mélangeur 26 dont l'une des entrées est reliée à la sortie du filtre 25 et dont l'autre entrée, est reliée via un filtre passebande 29 à la sortie du circuit 11 multiplicatepr qui fournit le signal de fréquence F1. On réalise ainsi uner seconde transposition, le mélagneur 26 fournissant en sortie un signal de fréquence FR - F2 - F1. Le filtre passebande 29 est centré sur la fréquence F1 et permet d'éliminer tout résidu de parasites subsistant et plus particulièrement celui de fréquence F0+F1. La chaîne de réception comporte des troisièmes moyens de filtrage passe-bande constitués par un filtre passe-bande 27 de largeur d et centré sur la fréquence F0, dont l'entrée est reliée à la sortie du mélangeur 26 et dont la sortie est reliée à des moyens 28 de traitement et de visualisation des informations dans le signal issu du mélangeur 26. Ces moyens sont connus en eux-mêmes et comportent par exemple une indication du type PPI. Dans l'exemple particulier, F0 est égal à 60 MHz et d est égal à 4 MHz. Enfin, la chaîne de réception comporte des premiers moyens de blocage 30 constitués, par exemple, par un atténuateur à diodes PIN et placés entre le filtre passe-bande 29 et le mélangeur 26, et des seconds moyens de blocage associés au préamplificateur 21. Ces moyens de blocage sont commandés par le même signal de synchronisation issu de l'élément 9, de telle sorte qu'il y ait blocage de la chaîne de réception, à l'entrée en 21 et en 30, chaque fois que la chaîne d'émission émet une impulsion ou en séquence, et, de telle sorte que le blocage cesse et que le récepteur soit efficace avec sa pleine sensibilité dès que l'émission a cessé. Grâce à cette chaîne de réception avec double transposition et triple filtrage successifs, la fréquence utile F0 est exempte de fréquences parasites. En effet, la fréquence d'un brouilleur éventuel ne peut être

7 efficace qu'à la fréquence utile de réception et dans la bande du filtre le plus étroit, c'est-à-dire dans notre cas particulier, le filtre à 60 MHz de bande 4 MHz. est alors égal à Δ d. Dans notre exemple, R = 6004 = 150, ce qui correspond à environ 22 db de protection. En dehors de la protection contre les brouilleurs, la double transposition utilisée dans cette chaîne de réception permet d'augmenter la sensibilité du récepteur, c'est-à-dire d'augmenter la valeur du minimum détectable d'approximativement 3 db. En outre, aucun parasite interne n'est à craindre grâce aux filtrages efficaces réalisés par les filtres 16, 17 et 29. Enfin, la sensibilité du récepteur est améliorée en ce qui concerne les zones proches grâce au blocage de la chaîne de réception pendant les temps d'émission, ce qui permet d'empêcher la dégradation de la sensibilité du récepteur pendant les instants qui suivent l'émission.

8 1. Chaîne de réception de radar cohérent dont la chaîne d'émission comporte au moins deux moyens d'oscillation cohérents entre eux, le premier fournissant un signal de fréquence fl et le second un signal de fréquence f2 variable, au moins un mélangeur dont l'une des entrées est reliée à la sortie du premier moyen d'oscillation via un premier filtre passé-bande centré sur fl, dont l'autre entrée est reliée à la sortie du second moyen d'oscillation via un second filtre passe-bande dont la bande est celle dans laquelle varie f2, et dont la sortie fournit le signal d'émission dont la fréquence f3 est égale à fl+f2, caractérisée en ce qu'elle comporte successivement : - des premiers moyens (22) de filtrage passe-bande du signal reçu de fréquence fr, ces moyens étant reliés à l'antenne de réception (20) et la bande de filtrage correspondant à la bande de fréquence dans laquelle varie la fréquence d'émission ; - des premiers moyens de transposition (23) dans lesquels sont mélangés le signal issu des premiers moyens de filtrage (22) et le signal issu du second oscillateur de la chaîne d'émission, et, qui fournissent un signal de fréquence fr - f2 ; - un préamplificateur (24) pour amplifier le signal de fréquence fr - f2 ; - des deuxièmes moyens (25) de filtrage passe-bande pour filtrer ce signal amplifié ; - des seconds moyens de transposition (26) dans lesquels sont mélangés le signal issu des deuxièmes moyens de filtrage, et le signal issu du premier oscillateur de la chaîne d'émission et filtré par des troisièmes moyens de filtrage passe-bande (29) centrés sur fl, et qui fournissent un signal de fréquence fr - fl - f2 ; - des quatrièmes moyens (27) de filtrage passe-bande, pour filtrer le signal de fréquence fr - fl - f2 ; - des moyens de traitement et de visualisation (28) des informations contenues dans le signal issu des quatrièmes moyens de filtrage. 2. Chaîne de réception de radar cohérent, selon la revendication 1, dont la chaîne d'émission (1) comporte un oscillateur de référence (10) de

9 fréquence FO dont la sortie est reliée d'une part à l'entrée d'un élément de mise en forme (9) dont la sortie est reliée à l'une des entrées d'un premier mélangeur (12), et, d'autre part à l'entrée d'un premier multiplicateur de fréquence (11) de rapport N1 dont la sortie fournit un signal de fréquence FI égale à N1 x FO et est reliée via un premier filtre passe-bande (16) centré sur FI à la seconde entrée du premier mélangeur (12) et à l'entrée d'un second multiplicateur de fréquence (13) de rapport N2 variable dont la sortie fournit un signal de fréquence F2 égale à N2 x FI et est reliée via un second filtre passe-bande (17) à l'une des entrées d'un deuxième mélangeur (14) dont l'autre entrée est reliée à la sortie du premier mélangeur et dont la sortie fournit un signal de fréquence F3 égale à FO + FI + F2 et est reliée à une antenne d'émission (15), caractérisée en ce qu'elle comporte : - une antenne de réception 20 ; - un premier filtre passe-bande (22) dont l'entrée est reliée à l'antenne de réception et dont la bande de largeur Δ correspond aux fréquences émises F3; - un premier mélangeur (23) dont l'une des entrées est reliée à la sortie du premier filtre (22) et dont l'autre entrée est reliée à la sortie du second multiplicateur (13) de la chaîne d'émission ; - un premier préamplificateur (24) dont l'entrée est reliée à la sortie du premier mélangeur ; - un deuxième filtre passe-bande (25) dont l'entrée est reliée à la sortie du premier préamplificateur, centré sur la fréquence F0 + F1 et de largeur de bande δ ; - un second mélangeur (26) dont l'une des entrées est reliée à la sortie du deuxième filtre (25) et dont l'autre entrée est reliée via un troisième filtre passe-bande (29) centré sur F1 à la sortie du premier multiplicateur (11) de la chaîne d'émission ; - un quatrième filtre passe-bande (27) dont l'entrée est reliée à la sortie du second mélangeur, qui est centré sur la fréquence F0 et dont la largeur de bande est égale à d ; - et des moyens d'exploitation des informations et de visualisation (28), dont l'entrée est reliée à la sortie du quatrième filtre (27).

10 3. Chaîne de réception de radar cohérent selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisée en ce qu'elle comporte entre l'antenne de réception et les premiers moyens de filtrage, un second préamplificateur (21) à faible bruit, de façon à rendre négligeables les pertes d'insertion dues aux premiers moyens de filtrage. 4. Chaîne de réception de radar cohérent selon la revendication 2 et la revendication 3, caractérisée en ce qu'elle comporte des premiers moyens de blocage (30) connectés entre le troisième filtre (29) et le second mélangeur (26), et des seconds moyens de blocage associés au second préamplificateur (21), les entrées de commande des moyens de blocage étant reliées à une sortie de l'élément (9) de mise en forme qui fournit un signal de synchronisation qui déclenche le blocage quand il y a émission.

11

12