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1 Stora Enso Building and Living Building Solutions Stora Enso 2012 / All rights reserved Version 04/2012

2 GÉNÉRALITÉS 04/2012 Considérations générales quant à la conception d ossatures porteuses en CLT Les panneaux étant constitués de couches assemblées et collées à plis croisés, il est possible de bénéficier d une descente de charge répartie sur deux axes une possibilité qui était jusque-là réservée aux structures en béton armé. Ceci présente l avantage d une plus grande liberté dans la conception des agencements intérieurs ainsi que d une simplification des constructions. Par ailleurs, la hauteur des planchers bruts peut être réduite. Les structures placées diagonalement en porte-à-faux ou bien ne reposant que sur un seul point d appui nécessitent certes un travail de conception plus important ; elles sont cependant facilement réalisables. La capacité de charge des panneaux CLT est particulièrement élevée. En effet, du fait des couches transversales, la largeur porteuse correspond en général à la largeur du panneau. L importante rigidité propre des panneaux CLT favorise également le raidissement des bâtiments. Mode de calcul pour le CLT La différence entre le dimensionnement du bois massif et celui du bois lamellé-collé réside dans les contraintes auxquelles sont soumises les couches transversales. Dans un panneau CLT, une charge exercée perpendiculairement au plan du panneau le poids de la neige sur un toit plat par exemple génère au niveau des couches transversales une contrainte de cisaillement qui agit perpendiculairement au sens du fil du bois. Cette contrainte est appelée en anglais rolling shear (en allemand : Rollschub), car en cas de rupture, les fibres du bois «roulent» pour ainsi dire transversalement. Compte tenu de la faible résistance de la couche transversale au cisaillement (contrainte exercée perpendiculairement au fil du bois), il est absolument essentiel de ne pas négliger de telles contraintes ou déformations. Le calcul doit s effectuer conformément à la théorie des structures composites, en tenant compte des déformations liées au cisaillement. Il existe à l heure actuelle plusieurs méthodes mathématiques pour calculer le comportement du bois lamellé-collé. La «théorie des couches composites en flexion» (également appelée «méthode gamma») est l une d entre elles. Cette méthode est d ailleurs la plus couramment employée et elle est décrite dans l agrément technique européen ATE-08/0271. Organes d assemblage La vérification des organes d assemblage est décrite et réglementée dans les homologations.

3 CALCULS STATIQUES ET DIMENSIONNEMENT DES PANNEAUX CLT 04/2012 A. Calculs statiques pour les panneaux CLT La particularité des calculs statiques pour les panneaux CLT réside dans le fait que les couches transversales sont davantage sensibles au cisaillement. On ne peut donc de ce fait ignorer ni le fléchissement résultant de la force de cisaillement (force transversale), ni la contrainte de cisaillement par torsion (<cf italic="on">rolling shear</cf>). Plusieurs méthodes de calcul ont été mises en place pour déterminer ces contraintes. Vous trouverez ci-dessous une brève présentation de ces méthodes ainsi qu une liste de publications plus détaillées. Dans les calculs statiques, les panneaux massifs contrecollés (ou panneaux CLT) ne peuvent être considérés comme du bois massif ou du bois lamellé-collé. Stora Enso met à votre disposition sur le site un logiciel gratuit de calcul statique qui vous permettra de vérifier les paramètres de construction standard des panneaux CLT. A.1. Calculs d après la théorie des structures composites A.1.1. Au moyen des «facteurs de structure des panneaux» Ce mode de calcul ne tient pas compte du fléchissement résultant de la force de cisaillement (force transversale). Il ne s applique donc que lorsque le rapport entre la distance entre appuis et l épaisseur est relativement important (supérieur à 30 environ). Pour ce qui est des panneaux à structure symétrique, vous trouverez dans les textes de référence [1] et [2] des formules permettant de calculer la valeur EJ ef pour les plaques et les panneaux. A.1.2. Au moyen du «coefficient de correction du cisaillement» Cette méthode permet de calculer la flèche des plafonds en déterminant le coefficient de correction de cisaillement pour chaque section de panneau. On peut recourir par ailleurs à des logiciels de statique des structures portantes en barre qui tiennent compte du fléchissement résultant de la force de cisaillement (force transversale). Les calculs statiques ainsi effectués fournissent pour les panneaux CLT des résultats suffisamment précis pour l application pratique. Cette méthode de calcul est décrite dans le texte de référence [3]. A.2. Calculs d après la méthode gamma Cette méthode a été développée afin de pouvoir effectuer les calculs statiques sur des poutres composites en flexion (cf. [4] et [5]) et elle est également applicable aux panneaux CLT. D un point de vue pratique, cette méthode est considérée comme étant suffisamment précise. Son application aux panneaux massifs contrecollés est décrite dans le texte de référence [2]. Elle est par ailleurs incorporée à de nombreuses normes relatives aux constructions en bois telles que les normes DIN :1988, DIN 1052:2008, ÖNORM B :2003 et l Eurocode 5 (EN ).

4 CALCULS STATIQUES ET DIMENSIONNEMENT DES PANNEAUX CLT 04/2012 A.3. Calculs d après la méthode d analogie du cisaillement La méthode d analogie du cisaillement est décrite dans l annexe D de la norme DIN :2008. Elle est considérée comme une méthode précise pour les calculs statiques sur des panneaux massifs contrecollés, et ce indépendamment de leur structure ou de leur composition. Vous en trouverez une brève description dans le texte de référence [2]. Pour une description plus détaillée, reportez-vous aux textes [6], [7], [8] et [9]. On notera que cette méthode est relativement plus complexe que les méthodes évoquées plus haut. A.4. Calculs statiques réalisés sur deux axes A.4.1. Au moyen de treillis de poutre Les logiciels de statique des structures portantes en barre permettent de modéliser les structures en deux dimensions. Vous trouverez quelques informations isolées dans les textes de référence [10] et [11]. Pour des informations plus détaillées, reportez-vous au texte [9]. A.4.2. Au moyen de logiciels FEM Les logiciels FEM permettent de modéliser les structures en deux dimensions. Vous trouverez quelques informations à ce sujet dans les textes de référence [9] et [12]. B. Calculs statiques portant sur les organes d assemblage des panneaux CLT Les calculs statiques relatifs aux organes d assemblage sont décrits dans l homologation Z Pour davantage de détails sur les organes d assemblage en forme de broche, veuillez consulter les textes de référence [13] et [14].

5 CALCULS STATIQUES ET DIMENSIONNEMENT DES PANNEAUX CLT 04/2012 Textes cités : Blaß H. J., Fellmoser P. : Bemessung von Mehrschichtplatten [Dimensionnement de panneaux à plusieurs plis]. Dans : Bauen mit Holz 105 (2003) ; nº 8, pages 36 à 39 ; nº 9, pages 37 à 39 ; également disponible en téléchargement à sous la rubrique «Veröffentlichungen» (publications). Dernière mise à jour : octobre [2] Blaß H. J., Görlacher R. : Brettsperrholz Berechnungsgrundlagen [Panneaux massifs contrecollés. Principes de calcul]. Dans : Holzbaukalender 2003, pages 580 à 598. Bruderverlag Karlsruhe, [3] Jöbstl R. : Praxisgerechte Bemessung von Brettsperrholz [Dimensionnement pratique des panneaux massifs contrecollés]. Dans : Ingenieurholzbau, Karlsruher Tage Bruderverlag Karlsruhe, [4] Schelling W. : Zur Berechnung nachgiebig zusammengesetzter Biegeträger aus beliebig vielen Einzelquerschnitten [Pour le calcul de poutres composites en flexion composées d un nombre quelconque de sections individuelles]. Dans : J. Ehlbeck (éditeur) et G. Steck (éditeur) : Ingenieurholzbau in Forschung und Praxis. Bruderverlag Karlsruhe, [5] Heimeshoff B. : Zur Berechnung von Biegeträgern aus nachgiebig miteinander verbundenen Querschnittsteilen im Ingenieurholzbau. Dans : Holz als Roh- und Werkstoff 45 (1987) ; pages 237 à 241 ; [6] Kreuzinger H. : Platten, Scheiben und Schalen [Panneaux, plaques et coques]. Dans : Bauen mit Holz 1/99 ; pages 34 à 39 ; [7] Blaß H. J., Ehlbeck J., Kreuzinger H., Steck G. : Erläuterungen zu DIN 1052: [Commentaires explicatifs sur la norme DIN 1052: ]. Pages 52 à 56 et 81 à 84. Bruderverlag Karlsruhe, [8] Scholz A. : Schubanalogie in der Praxis [L analogie du cisaillement dans la pratique]. Possibilités et limites. Dans : Ingenieurholzbau, Karlsruher Tage Bruderverlag Karlsruhe, [9] Winter S., Kreuzinger H., Mestek P. : TP 15 Flächen aus Brettstapeln, Brettsperrholz und Verbundkonstruktionen. TU München (Université technique de Munich), [10] Auteurs divers : Mehrgeschossiger Holzbau in Österreich: Holzskelett- und Holzmassivbauweise. Pages 127 et 128 ; ProHolz Austria (Vienne), [11] Schrentewein T. : Konzentration auf den Punkt. Dans : Bauen mit Holz 1/2008 ; pages 43 à 47 ; [12] Bogensperger T., Pürgstaller A. : Modellierung von Strukturen aus Brettsperrholz unter Berücksichtigung der Verbindungstechnik. Dans : Tagungsband der 7. Grazer Holzbau-Fachtagung ; [13] Uibel T. : Brettsperrholz Verbindungen mit mechanischen Verbindungsmitteln. Dans : Ingenieurholzbau, Karlsruher Tage Bruderverlag Karlsruhe, [14] Blaß H. J., Uibel T. : Tragfähigkeit von stiftförmigen Verbindungsmitteln in Brettsperrholz. Karlsruher Berichte zum Ingenieurholzbau Volume 8 (2007).

6 LOGICIEL DE CALCUL STATIQUE POUR PANNEAUX CLT 04/2012 Stora Enso vous propose, en collaboration avec WallnerMild Holz Bau Software un logiciel qui vous permettra d effectuer le dimensionnement des panneaux CLT. Ce logiciel est disponible en plusieurs langues et peut être téléchargé gratuitement sur le site Configurations système requises Microsoft Excel 11.0 (Office 2003). Le logiciel a été conçu et testé pour la version Excel mentionnée ci-dessus. Il devrait cependant être également compatible avec les versions allant de Excel 10.0 (Office XP) jusqu à Excel 12.0 (Office 2010). Première installation Double-cliquez sur l icône d installation pour lancer automatiquement l installation du logiciel. Avant de procéder à l installation, assurez-vous que le logiciel Microsoft Excel est fermé. L utilisateur doit par ailleurs disposer des droits d administrateur pour pouvoir effectuer l installation. Nous faisons par ailleurs remarquer que les liens entre les fichiers «.xls» et OpenOffice sont susceptibles de causer des problèmes. Sur certains ordinateurs, des problèmes peuvent également se manifester en raison d add-ins (plug-ins) non autorisés par Windows. Les add-ins sont partie intégrante du logiciel. Ils doivent par conséquent être acceptés par l ordinateur pour permettre au logiciel de fonctionner. Cette procédure varie en fonction du système d exploitation utilisé. Elle devra donc être vérifiée sur chaque ordinateur où le logiciel est installé. Enregistrement L enregistrement du logiciel n a pour but que de permettre à Stora Enso de connaître la diffusion du logiciel, ceci afin de pouvoir fournir aux utilisateurs la meilleure assistance possible et à les tenir informés des dernières nouveautés. Contrôle de version Une fois que le logiciel de dimensionnement des panneaux CLT est installé, l utilisateur peut passer par la barre de menu pour vérifier s il possède la dernière version et, le cas échéant, effectuer la mise à jour. L utilisateur est redirigé vers le site et reçoit ensuite par courriel un lien qui lui permettra de télécharger la dernière mise à jour. Avant de procéder à l installation, assurez-vous que le logiciel Microsoft Excel est fermé. L utilisateur doit par ailleurs disposer des droits d administrateur pour pouvoir effectuer l installation.

7 LOGICIEL DE CALCUL STATIQUE POUR PANNEAUX CLT 04/2012 Le logiciel met à votre disposition les modules de calcul suivants :

8 LOGICIEL DE CALCUL STATIQUE POUR PANNEAUX CLT 04/2012 Les tables de dimensionnement préliminaire pour panneaux CLT Nous apportons le plus grand soin à la réalisation des tables de dimensionnement préliminaire présentées sur les pages qui suivent. Celles-ci ne sauraient néanmoins remplacer les calculs statiques nécessaires à chaque cas de figure particulier. Les informations contenues dans ces fichiers correspondent aux connaissances techniques actuelles. Malgré tout le soin et les précautions apportés à l élaboration de ces documents, nous ne pouvons cependant pas exclure que des erreurs aient pu s y glisser. Stora Enso se dégage explicitement de toute responsabilité. Nous faisons en outre remarquer que l emploi de ces tables de dimensionnement préliminaire s effectue sous l entière responsabilité des utilisateurs et que ceux-ci sont expressément tenus de vérifier personnellement l exactitude de chaque résultat.

9 MURS INTÉRIEURS 04/2012 Murs intérieurs (pas de surcharge due au vent) Poids propre gk*) Charge utile nk 2,50 m Hauteur (longueur de flambage) 3,00 m m Conf ormément à l homologation Z DIN 1052 (2008) ou EN (2006) R 0 R 30 R 60 R 90 R 0 R 30 R 60 R 90 R 0 R 30 R 60 R 90 10,00 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 * Le poids propre du panneau CLT est déjà pris en compte dans la table avec la valeur suivante : ρ = 500 kg/m³. NKL 1, catégorie de charge utile A (ψ 0 = 0,7 ; ψ 1 = 0,5 ; ψ 2 = 0,3) Limite de charge : Incendie : a) Vérification comme barre soumise au flambage par des contraintes de pression (méthode de la poutre équivalente) v1,i = 0,63 mm/min b) Contraintes de cisaillement v1,a = 0,86 mm/min kmod = 0,8 R0 R30 R60 R90 Attention! La présente table est conçue uniquement pour effectuer le dimensionnement préliminaire. Elle ne remplace en aucun cas les calculs statiques.

10 MURS EXTÉRIEURS 04/2012 Murs extérieurs (w = 1,00 kn/m²) Poids propre gk*) Charge utile nk 2,50 m Hauteur (longueur de flambage) 3,00 m m Conf ormément à l homologation Z DIN 1052 (2008) ou EN (2006) R 0 R 30 R 60 R 90 R 0 R 30 R 60 R 90 R 0 R 30 R 60 R 90 10,00 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 60, C5s * Le poids propre du panneau CLT est déjà pris en compte dans la table avec la valeur suivante : ρ = 500 kg/m³. NKL 1, catégorie de charge utile A (ψ 0 = 0,7 ; ψ 1 = 0,5 ; ψ 2 = 0,3) Limite de charge : Incendie : a) Vérification comme barre soumise au flambage par des contraintes de pression (méthode de la poutre équivalente) v1,i = 0,63 mm/min b) Contraintes de cisaillement v1,a = 0,86 mm/min kmod = 0,8 R0 R30 R60 R90 Attention! La présente table est conçue uniquement pour effectuer le dimensionnement préliminaire. Elle ne remplace en aucun cas les calculs statiques.

11 POUTRE SUR DEUX APPUIS OSCILLATION 04/2012 Poutre sur deux appuis Oscillation Poids propre Charge utile Poutre sur deux appuis Distance entre appuis gk*) nk 3,00 m m m 4,50 m 5,00 m 5,50 m 6,00 m 6,50 m 7,00 m 1,00 1,50 1,00 90 L3s 90 L3s 90 L3s 240 L7s - 2 5,00 90 L3s 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 5,00 90 L3s 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 5, L7s L7s - 2 1,00 90 L3s 240 L7s - 2 2,50 90 L3s 240 L7s L7s - 2 5,00 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 3, L7s L7s - 2 5, L7s - 2 * Le poids propre du panneau CLT est déjà pris en compte dans la table avec la valeur suivante : ρ = 500 kg/m³. NKL 1, catégorie de charge utile A (ψ 0 = 0,7 ; ψ 1 = 0,5 ; ψ 2 = 0,3) Limite de charge : Aptitude à l emploi (état de service) : Incendie : a) Vérification des contraintes de flexion a) Situation de calcul quasi-permanente HFA 2011 b) Vérification des contraintes de cisaillement zul w fin = 250 v1 = 0,65 mm/min b) Situation de calcul occasionnelle kmod = 0,8 zul w q,inst = 300 R0 zul w fin - w g,inst = 200 R30 c) Oscillation R60 Oscillation selon EN et Kreuzinger & Mohr R90 (f 1 > 8 Hz ou f 1 > 5 Hz avec a = 0,4 m/s², v < v grenz, w EF < 1 ) D = 2 %, chape de ciment de 5 cm, b = 1,2 l Conformément à l homologation Z DIN 1052 (2008) ou EN (2006) kdef = 0,6 Étant donné que l oscillation dépend non seulement de la distance entre appuis, mais aussi de la masse, il se peut fort bien que l on obtienne une épaisseur de plafond importante pour une distance entre appuis relativement faible. La présente table indique les épaisseurs requises pour le dimensionnement à froid (R0). La couleur de fond indique la durée de résistance au feu que l on obtient également pour l épaisseur donnée. Si l on veut bénéficier d une plus grande durée de résistance au feu, il faudra alors effectuer les calculs appropriés qui s imposent. Attention! La présente table est conçue uniquement pour effectuer le dimensionnement préliminaire. Elle ne remplace en aucun cas les calculs statiques.

12 POUTRE SUR DEUX APPUIS DÉFORMATION 04/2012 Poutre sur deux appuis Déformation Poids propre Charge utile Poutre sur deux appuis Distance entre appuis Conformément à l homologation Z DIN 1052 (2008) ou EN (2006) gk*) nk 3,00 m m m 4,50 m 5,00 m 5,50 m 6,00 m 6,50 m 7,00 m 1,00 1,00 90 L3s 90 L3s 90 L3s 5,00 90 L3s 1,00 90 L3s 1,50 90 L3s 5,00 90 L3s 1,00 90 L3s 90 L3s 5,00 1,00 90 L3s 2,50 90 L3s 240 L7s - 2 5,00 1,00 90 L3s 90 L3s 3, L7s - 2 5,00 * Le poids propre du panneau CLT est déjà pris en compte dans la table avec la valeur suivante : ρ = 500 kg/m³. NKL 1, catégorie de charge utile A (ψ 0 = 0,7 ; ψ 1 = 0,5 ; ψ 2 = 0,3) Limite de charge : Aptitude à l emploi (état de service) : Incendie : a) Vérification des contraintes de flexion a) Situation de calcul quasi-permanente HFA 2011 b) Vérification des contraintes de cisaillement zul w fin = 250 v1 = 0,65 mm/min b) Situation de calcul occasionnelle kmod = 0,8 zul w q,inst = 300 R0 zul w fin - w g,inst = 200 R30 R60 kdef = 0,6 R90 La présente table indique les épaisseurs requises pour le dimensionnement à froid (R0). La couleur de fond indique la durée de résistance au feu que l on obtient également pour l épaisseur donnée. Si l on veut bénéficier d une plus grande durée de résistance au feu, il faudra alors effectuer les calculs appropriés qui s imposent. Attention! La présente table est conçue uniquement pour effectuer le dimensionnement préliminaire. Elle ne remplace en aucun cas les calculs statiques.

13 POUTRE SUR TROIS APPUIS OSCILLATION 04/2012 Poutre sur trois appuis Oscillation Poids propre Charge utile Poutre sur deux appuis Distance entre appuis Conformément à l homologation Z DIN 1052 (2008) ou EN (2006) gk*) nk 3,00 m m m 4,50 m 5,00 m 5,50 m 6,00 m 6,50 m 7,00 m 1,00 60 L3s 90 L3s 90 L3s 1,00 90 L3s 240 L7s - 2 5,00 1,00 90 L3s 1, L7s L3s 5,00 1, L7s L3s 5, L7s L7s - 2 1, L7s L3s 2,50 90 L3s 240 L7s L7s - 2 5,00 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 260 L7s - 2 3, L7s L7s - 2 5,00 * Le poids propre du panneau CLT est déjà pris en compte dans la table avec la valeur NKL 1, catégorie de charge utile A (ψ 0 = 0,7 ; ψ 1 = 0,5 ; ψ 2 = 0,3) suivante : ρ = 500 kg/m³. Limite de charge : Aptitude à l emploi (état de service) : Incendie : a) Vérification des contraintes de flexion a) Situation de calcul quasi-permanente β = 0,65 mm/min b) Vérification des contraintes de cisaillement zul w fin = 250 b) Situation de calcul occasionnelle R0 kmod = 0,8 zul w q,inst = 300 R30 zul w fin - w g,inst = 200 R60 c) Oscillation R90 Oscillation selon EN et Kreuzinger & Mohr (f 1 > 8 Hz ou f 1 > 5 Hz avec a = 0,4 m/s², v < v grenz, w EF < 1 ) D = 2 %, chape de ciment de 5 cm, b = 1,2 l kdef = 0,6 Étant donné que l oscillation dépend non seulement de la distance entre appuis, mais aussi de la masse, il se peut fort bien que l on obtienne une épaisseur de plafond importante pour une distance entre appuis relativement faible. Les calculs ont été effectués en considérant la charge utile reposant sur un appui. Si les charges utiles reposent sur les deux appuis, cela peut entraîner une diminution de l épaisseur requise pour le plafond. La présente table indique les épaisseurs requises pour le dimensionnement à froid (R0). La couleur de fond indique la durée de résistance au feu que l on obtient également pour l épaisseur donnée. Si l on veut bénéficier d une plus grande durée de résistance au feu, il faudra alors effectuer les calculs appropriés qui s imposent. Attention! La présente table est conçue uniquement pour effectuer le dimensionnement préliminaire. Elle ne remplace en aucun cas les calculs statiques.

14 POUTRE SUR TROIS APPUIS DÉFORMATION 04/2012 Poutre sur trois appuis Déformation Poids propre Charge utile Poutre sur deux appuis Distance entre appuis Conformément à l homologation Z DIN 1052 (2008) ou EN (2006) gk*) nk 3,00 m m m 4,50 m 5,00 m 5,50 m 6,00 m 6,50 m 7,00 m 1,00 90 L3s 60 L3s 90 L3s 90 L3s 1,00 90 L3s 5,00 1,00 60 L3s 90 L3s 90 L3s 90 L3s 1,50 90 L3s 5,00 1,00 90 L3s 90 L3s 90 L3s 5,00 1,00 90 L3s 2,50 90 L3s 5,00 1,00 3,00 90 L3s 5,00 * Le poids propre du panneau CLT est déjà pris en compte dans la table avec la valeur NKL 1, catégorie de charge utile A (ψ0 = 0,7; ψ1 = 0,5; ψ2 = 0,3) suivante : ρ = 500 kg/m³. Limite de charge : Aptitude à l emploi (état de service) : Incendie : a) Vérification des contraintes de flexion a) Situation de calcul quasi-permanente HFA 2011 b) Vérification des contraintes de cisaillement zul w fin = 250 v1 = 0,65 mm/min b) Situation de calcul occasionnelle kmod = 0,8 zul w q,inst = 300 R0 zul w fin - w g,inst = 200 R30 R60 kdef = 0,6 R90 Les calculs ont été effectués en considérant la charge utile reposant sur un appui. Si les charges utiles reposent sur les deux appuis, cela peut entraîner une diminution de l épaisseur requise pour le plafond. La présente table indique les épaisseurs requises pour le dimensionnement à froid (R0). La couleur de fond indique la durée de résistance au feu que l on obtient également pour l épaisseur donnée. Si l on veut bénéficier d une plus grande durée de résistance au feu, il faudra alors effectuer les calculs appropriés qui s imposent. Attention! La présente table est conçue uniquement pour effectuer le dimensionnement préliminaire. Elle ne remplace en aucun cas les calculs statiques.

15 EXEMPLE D APPLICATION PLAFOND 04/ ) Poids propre supposé - On part par exemple de l hypothèse que le poids propre de la structure du plafond (chape, etc.) correspond à g k = 1,5 kn/m²: Le poids propre du panneau CLT est déjà pris en compte dans la table. 2.) Charge utile supposée - kn/m² pour l espace habitable + 0,8 kn/m² pour la cloison de séparation n k = 2,8 kn/m². (La charge utile sera différente en fonction de l utilisation qui est faite de la pièce en question : salle de réunion, bureau, comble non aménagé, etc.) 3.) Déterminer la distance entre les appuis - Il existe deux variantes possibles : poutre sur deux appuis et poutre sur trois appuis Dans le cas présent, nous utilisons une poutre sur deux appuis de 4,50 m. 4.) Définir le critère servant à vérifier l aptitude à l emploi (état de service) - Il existe deux critères différents : la vérification de la déformation (cf. table de dimensionnement séparée) et vérification du comportement vibratoire Dans le présent cas de figure, c est la vérification du comportement vibratoire qui est déterminante. 5.) Application de la table de dimensionnement préliminaire - L élément proposé est un panneau CLT 119 L3s qui répond aux exigences de R30. Poutre sur deux appuis Oscillation Poids propre Charge utile gk*) nk 3,00 m m m 4,50 m 5,00 m 5,50 m 6,00 m 6,50 m 7,00 m 1,00 1,50 2,50 3,00 Poutre sur deux appuis Distance entre appuis Conformément à l homologation Z DIN 1052 (2008) ou EN (2006) 1,00 90 L3s 90 L3s 90 L3s 240 L7s - 2 5,00 90 L3s 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 5,00 90 L3s 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 5, L7s L7s - 2 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 240 L7s L7s - 2 5,00 1,00 90 L3s 240 L7s L3s 260 L7s L7s - 2 5, L7s - 2 R0 R30 R60 R90

16 EXEMPLE D APPLICATION MUR 04/ ) Calcul des contraintes exercées sur le mur extérieur Winddruck wk = 0,8 kn/m² Einwirkung auf Wände OG aus Dach (längs zur Traufe) gk =13 kn/m sk = 27 kn/m DG EG Einwirkung auf Wände EG aus Decke (längs zur Traufe) gk = 17 kn/m (aus Decke) qk = 13 kn/m (aus Decke) Einwirkung auf Wände OG aus Dach (längs zur Traufe) gk =13 kn/m sk = 27 kn/m 2.) Calculer la longueur de flambage du mur - Dans le présent cas de figure, la longueur de flambage correspond à la hauteur du mur (en l occurrence 2,90 m, soit 3,00 m dans la table). 3.) Définir les critères relatifs aux contraintes de feu - «Résistant au feu pendant 30 minutes» = R 30 4.) Application de la table de dimensionnement préliminaire - L élément proposé est un panneau CLT 97 C3s. Poids propre gk*) 10,00 60,00 Charge utile Hauteur (longueur de flambage) nk 2,50 m 3,00 m m R 0 R 30 R 60 R 90 R 0 R 30 R 60 R 90 R 0 R 30 R 60 R 90 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60,00 2,9000 Contraintes exercées sur les murs du rez-de-chaussée (le long de l égout des eaux de pluie) : g k = 13 kn/m (par le toit) + 17 kn/m (par le plafond) = 30 kn/m s k = 27 kn/m (par le toit) q k = 13 kn/m (par le plafond) s k + q k = 40 kn/m s k = 0,8 kn/m (provenant de la surcharge due au vent) - Il faut pour ce faire disposer d informations concernant l emplacement géographique du bâtiment (altitude, emplacement soumis à l enneigement et/ou au vent, etc.). - Étant donné que le toit est en général porté par les murs extérieurs, on a par ailleurs besoin d informations sur la structure du toit. - Il suffit pour utiliser les tables de déterminer les valeurs caractéristiques. Les valeurs de calcul sont quant à elles automatiquement prises en compte dans la table. 10,00 60,00 10,00 60,00 10,00 60, C5s R0 R30 R60 R90

17 SÉISMES 04/2012 Grâce à leur souplesse et à leur importante résistance statique, les bâtiments construits avec des panneaux CLT en bois massif se comportent de manière remarquable dans les régions à risques sismiques. Le bois massif étant en effet plus léger que le béton, la répercussion des secousses par le simple poids du bâtiment est bien moindre que sur une construction en béton. Ces dernières années, des constructions en bois massif de six et sept étages ont été soumises au Japon, sur la plus grande table vibrante du monde, à des simulations de séismes d une magnitude de 7,5 sur l échelle de Richter. Les dommages constatés ont été pratiquement inexistants. (Voir également : «Comportement sismique des bâtiments en panneaux de bois massif» L Université de technologie de Graz a rédigé sur demande de Stora Enso un ouvrage de 214 pages portant sur la comparaison du comportement sismique des briques, du béton et des panneaux massifs contrecollés (CLT). Cet ouvrage présente également très clairement la façon dont sont réalisés les calculs statiques relatifs au comportement sismique (conformément à l Eurocode 8). La brochure d information peut être téléchargée sur notre site «Vérification de la sécurité antisismique des bâtiments en bois» Stora Enso recommande par ailleurs la consultation d une étude réalisée par la Chambre des ingénieurs de Westphalie et Rhénanie du nord, une étude extrêmement riche en informations quant à la sécurité sismique des bâtiments en bois. (Voir :

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