M ACHINES ASYNCHRONES

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1 O1MM 2e année M ACHINES ASYNCHRONES Cours et Problèmes Claude C HEVASSU Grégory VALENTIN version du 21 septembre 2014

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3 Table des matières 1 Machines asynchrones Symboles Structure - Principes de fonctionnement Structure Principes de fonctionnement Glissement - fréquences rotoriques Équations - Schéma équivalent Analogie avec un transformateur Équations Étude du courant et du couple Courant absorbé -Diagramme du cercle Échelle de glissement - Puissances Étude directe du couple Mise en œuvre de la machine asynchrone Caractéristiques du moteur asynchrone Démarrage du moteur asynchrone Réglage de la vitesse Réversibilité - Freinage Moteur asynchrone monophasé Exercices et problèmes sur la machine asynchrone i

4 ii TABLE DES MATIÈRES Adaptation de la machine à la tension réseau, plaque signalétique Moteur asynchrone à cage : plaque signalétique Moteur asynchrone à cage : bilan de puissance Moteur asynchrone : expression simplifiée du couple Monte charge entraîné par un moteur asynchrone : fonctionnement en montée et freinage de la descente Corrigé de l exercice 1.7.1, page Corrigé de l exercice 1.7.2, page Corrigé de l exercice 1.7.3, page Corrigé de l exercice 1.7.4, page Corrigé de l exercice 1.7.5, page

5 Chapitre 1 Machines asynchrones Les machines asynchrones sont très utilisées (on estime que 80% des moteurs de la planète sont des moteurs asynchrones) car leur coût est inférieur à celui des autres machines, de plus ces machines sont robustes. Comme les autres machines, la machine asynchrone est réversible et de très nombreuses génératrices asynchrones de puissance inférieure à quelques 5 MW fournissent un surplus d énergie active aussi bien sur des réseaux terrestres qu à bord des navires. La gamme de puissance couverte par les machines asynchrones est très étendue : de quelques 5 W pour des moteurs asynchrones monophasés à bagues de déphasage aux 36,8 MW des moteurs à cage d écureuil des futurs porteavions britannique de la classe «HMS Queen Elisabeth», en passant par les 24 MW des moteurs asynchrones à cage d écureuil assurant la propulsion de la série de paquebots «Norwegian Epic». 1.1 Symboles Voici les différents symboles employés pour représenter la machine asynchrone : 1

6 2 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES (a) Symbole du moteur asynchrone à cage d écureuil. (b) Symbole du moteur asynchrone à rotor bobiné. FIGURE 1.1 Symboles du moteur asynchrone. 1.2 Structure - Principes de fonctionnement Structure Une machine asynchrone comprend généralement : un stator triphasé comportant p paires de pôles par phase, identique à celui d une machine synchrone ; un rotor constitué de conducteurs mis en circuit fermé. On rencontre deux types de rotor : rotor bobiné : l enroulement, semblable à celui du stator, comporte p paires de pôles par phase ; les trois paires sont reliées à trois bagues qui permettent d insérer un rhéostat dans le circuit rotorique. Ce moteur est aussi nommé moteur à bagues. rotor à cage : le rotor est constitué de barreaux de cuivre ou d aluminium reliés aux deux extrémités par deux couronnes conductrices. Ce modèle (en forme de cage d écureuil) peu coûteux et très robuste est le plus répandu. Afin d éviter l affaiblissement du champ magnétique statorique du à une trop grande réluctance, le rotor est empli de disques de tôles d acier de faible épaisseur (2 à 3 dixième de millimètre) et isolés électriquement par traitement chimique de la surface (phosphatation). Pour mémoire, le fer est le matériau le moins réluctant. Les enroulements du stator sont connectés aux phases d alimentation par les branchements effectués sur la plaque à bornes. Les trois ensembles de p

7 1.2. STRUCTURE - PRINCIPES DE FONCTIONNEMENT 3 FIGURE 1.2 machine asynchrone à rotor bobiné. FIGURE 1.3 machine asynchrone à rotor bobiné. bobines par phase sont connectés aux 6 bornes de la plaque à bornes de la manière indiquée par la figure 1.8. C est au niveau de la plaque à bornes que l on peut modifier le couplage de la machine. La figure 1.9 montre comment effectuer un couplage en étoile grâce aux barrettes de cuivre effectuant la liaison entre les six bornes. La figure 1.10 montre comment effectuer un couplage en triangle.

8 4 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES F IGURE 1.4 les trois bagues de l arbre moteur d une machine asynchrone à rotor bobiné. F IGURE 1.5 rotor à cage d écureuil, la cage vide de fer à gauche et emplie de rondelles de fer à droite Principes de fonctionnement Le stator, alimenté par un réseau de fréquence f, crée une induction tourf nante B S de vitesse NS, telle que NS = p. Supposons le rotor immobile : il est balayé par cette induction et des forces

9 1.2. STRUCTURE - PRINCIPES DE FONCTIONNEMENT 5 FIGURE 1.6 rotor à cage d écureuil, le rotor est en aluminium injecté et moulé sous pression sur les rondelles de fer ; celles-ci ont été éliminées avec de l acide afin de rendre la cage d écureuil parfaitement visible. FIGURE 1.7 L aspect extérieur d un rotor à cage ne permet pas de distinguer la cage d écureuil pourtant bien présente à l intérieur. électromotrices sont engendrées dans les conducteurs (loi de Faraday e = dϕ d t ). Comme les circuits rotoriques sont fermés, des courants rotoriques prennent naissance. Il apparaît des forces électromotrices dues à l action de l induction statorique sur les courants rotoriques. En vertu de la loi de Lenz, ces forces tendent à entraîner le rotor dans le sens des inductions tournantes. Il existe un couple de démarrage, le rotor se met à tourner si le couple est suffisant.

10 6 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.8 Plaque à bornes d une machine asynchrone triphasée. FIGURE 1.9 Couplage du stator en étoile d une machine asynchrone triphasée. Pour qu il y ait couple, il faut donc : que les circuits rotoriques soient fermés, sinon les courants rotoriques sont nuls ; que la vitesse N prise par le rotor soit différente de la vitesse N S de l induction. Si N = N S, les conducteurs tournent à la vitesse de l induction statorique, aucune f.é.m. n est induite, et par conséquent aucun courant ne circule dans le rotor : il ne peut y avoir de couple.

11 1.2. STRUCTURE - PRINCIPES DE FONCTIONNEMENT 7 FIGURE 1.10 Couplage du stator en triangle d une machine asynchrone triphasée. On obtient donc un résultat très différent de celui de la machine synchrone pour laquelle il n y avait de couple qu au synchronisme. Pour la machine synchrone : si N < N S couple moteur ; si N = N S couple nul ; si N > N S couple de freinage. FIGURE 1.11 Principe de fonctionnement d une machine asynchrone. REMARQUES :

12 8 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Le nombre de pôles doit être le même au rotor et au stator. Dans le cas de la cage d écureuil, ce résultat est automatique. La répartition des f.é.m. dans les barreaux de la cage est imposée par les pôles de l inducteur statorique fictif : deux barreaux distants de 180 /p ont des f.é.m. opposées et constituent une «spire» dans laquelle circule le courant rotorique. Le nombre de pôles rotoriques est donc égal à p. Démarrage en asynchrone d un moteur synchrone : on place souvent une cage d écureuil sur l inducteur d un moteur synchrone. Cette cage s oppose aux déplacements relatifs du rotor par rapport à l induction tournante du stator et par suite amortit le mouvement de décalage du rotor lors des phénomènes transitoires dus aux variations brusques de couple (amortisseur Leblanc). Comme pour le moteur asynchrone, le démarrage est alors possible en l absence d excitation continue. Si le moteur est à vide, il atteindra presque la vitesse de synchronisme et on pourra alors le synchroniser en l excitant. Ce mode de démarrage, très simple, ne convient qu aux moteurs synchrones de faible puissance en raison du courant et du couple élevés lors de la synchronisation. FIGURE 1.12 Une machine asynchrone comporte le même nombre de pôles au rotor et pour une phase statorique.

13 1.2. STRUCTURE - PRINCIPES DE FONCTIONNEMENT Glissement - fréquences rotoriques Glissement L origine des courants rotoriques réside dans la différence des vitesses N S et N. On introduit une grandeur fondamentale, sans dimension, le glissement g définit par : g = N S N N S = Ω S Ω Ω S Notons que : N = 0 g = 1 démarrage N = N s g = 0 synchronisme 0 < N < N S 0 < g < 1 moteur N > N S g < 0 génératrice Fréquences rotoriques La vitesse relative de l induction statorique par rapport au rotor est : N S N = g N S Par suite, le rotor ayant p paires de pôles, la fréquence des f.é.m. et des courants est donc : f R = p (g N S ) et comme N S = f p f R = g f La fréquence des grandeurs rotoriques est proportionnelle au glissement. En général, le glissement sera faible et la fréquence rotorique sera faible elle aussi (quelques hertz). APPLICATION : On peut mesurer directement le glissement en mesurant la fréquence rotorique f R. Comme g est faible, la précision obtenue est meilleure qu en mesurant N S, N et en faisant la différence. Dans le cas du moteur à rotor bobiné, il est facile d accéder à une tension détectable (entre deux bagues

14 10 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES par exemple). Pour le moteur à cage, on peut, si nécessaire, détecter les faibles tensions induites entre les extrémités de l arbre Inductions tournantes Les courants rotoriques, de fréquence f R, engendrent à leur tour une induction rotorique qui tourne à la vitesse f R p = g f p = g N S L induction rotorique tourne donc, elle aussi, à la vitesse N S par rapport au stator : g N S + N = N S Quelle que soit la vitesse du rotor, les inductions statoriques et rotoriques ont toujours la vitesse N S. De leur composition provient le couple électromagnétique C e qui est produit à la vitesse N S comme dans une machine synchrone et transmis au rotor. Les lois de la dynamique impliquent qu en régime pemanent (N = constante), ce couple soit égal au couple mécanique résistant C m opposé au rotor. FIGURE 1.13 Les champs rotoriques et statoriques d une machine asynchrone tournent à la même vitesse Bilan de puissance On peut regrouper sur un diagramme les diverses pertes de puissance active du moteur : Puissance absorbée : P a = 3V 1 I 1 cosϕ 1. Pertes Joule du stator : si R 1 est la résistance d une phase statorique, alors P JS = 3R 1 I 2 1.

15 1.2. STRUCTURE - PRINCIPES DE FONCTIONNEMENT 11 FIGURE 1.14 Diagramme de bilan de puissance d une machine asynchrone. FIGURE 1.15 Diagramme de bilan de puissance d une machine asynchrone. Pertes fer stator : comme pour le transformateur, elles seront liées au carré de la tension : P f. Puissance électromagnétique P e, c est la puissance transmise du stator au rotor par les inductions tournantes à la vitesse N S : P e = C e 2πN S. Pertes Joule rotor : si R 2 est la résistance d une phase rotorique et I 2 le courant rotorique, on aura : P JR = 3R 2 I2 2. Pour une cage, on définit une résistance et un courant équivalent en assimilant la cage à un enroulement polyphasé. Pertes fer rotoriques : elles sont faibles en fonctionnement normal car la fréquence rotorique est petite. On les négligera en pratique devant les pertes joule dans les conducteurs du rotor. La puissance mécanique est fournie par le rotor à la vitesse N : P m = C m 2πN = C m Ω. Les pertes mécaniques correspondent à un couple de frottement C f. La puissance utile, délivrée sur l arbre de sortie du moteur, s écrit en in-

16 12 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES troduisant le couple utile : P u = C u 2πN = C u Ω. On a évidemment : C u = C m C f. L équilibre dynamique du rotor implique l égalité des couples C e et C m. Il en résulte une propriété remarquable du moteur : P e = C e 2πN S = P m + P JR = C e 2πN + P JR P JR = C e 2π(N S N ) = C e 2πgN S = gp e P JR = gp e = gc e Ω S En négligeant les pertes fer rotor, on voit que les pertes Joule rotor sont directement liées à la production de puissance électromagnétique. Si C e n est pas nul, comme g est nécessairement différent de zéro, il faut qu il y ait des pertes Joule rotor. Cette constatation, spécifique des machines asynchrones, implique une incidence directe sur le rendement. On a : η = P u = P u P m P e < P m P a P m P e P a P e Or : P m Pe = N N S = 1 g Nous obtenons donc un majorant du rendement, il ne s agit pas d une expression approché de celui-ci : η < N N S Le rendement est directement lié à la vitesse de rotation. Ainsi, par exemple : si N = N S, le rendement sera inférieur à 0,5 ; 2 si N = 0,9 N S, le rendement sera inférieur à 0,9. Il faudra donc, en pratique, limiter le fonctionnement du moteur aux faibles glissements, sinon le rendement devient faible et l échauffement du rotor important.

17 1.3. ÉQUATIONS - SCHÉMA ÉQUIVALENT Équations - Schéma équivalent Analogie avec un transformateur Considérons une machine asynchrone à rotor bobiné. Supposons que les bobinages rotoriques soient en circuit ouvert et que le rotor soit maintenu fixe. Lorsque le stator est alimenté, un flux variable engendré par les courants statoriques va traverser chacun des bobinages rotoriques, il y a couplage magnétique entre les enroulements. On peut donc définir un coefficient d inductance mutuelle entre le bobinage d indice 1 du stator et chaque bobinage du rotor. Ainsi, on aura m 1 = m max cos(α) si p = 1 où m max représente la valeur maximum de m 1 obtenue quand les bobinages d indice 1 du stator et du rotor sont en regard (α = 0). De la même façon, on aura m 2 = m max cos(α+2π/3) et m 3 = m max cos(α+ 4π/3). Une tension variable de pulsation ω S apparaîtra donc aux bornes de chaque enroulement secondaire lorsque le rotor sera fixe. La valeur efficace de cette tension dépendra du décalage angulaire entre les bobinages. La machine asynchrone peut être considérée comme un transformateur à champ tournant Équations Nous n étudierons ici que le fonctionnement en régime triphasé équilibré permanent, nous établirons les grandeurs relatives à une phase. Soit I 1 le courant d une phase statorique et I 2 celui d une phase rotorique. Ces courants engendrent des forces magnétomotrices tournantes de vitesse N S : n 1 I 1 et n 2 I 2. n 1 et n 2 étant les nombres de spires de chaque enroulement corrigés par les coefficients de Kapp pour tenir compte de leur disposition géométrique à la périphérie de l entrefer. En prenant la même convention de signe que pour le transformateur, la relation de Hopkinson permet d obtenir le flux Φ engendré par le stator et le rotor, R étant la réluctance du circuit magnétique : n 1 I 1 n 2 I 2 = RΦ n 1 I 1 est en phase avec B statorique et n 2 I 2 en opposition avec B rotorique

18 14 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Comme pour le transformateur, on peut introduire le courant magnétisant I 10 correspondant au flux Φ : n 1 I 10 = RΦ n 1 I 1 n 2 I 2 = n 1 I 10 En ajoutant le courant I 1F, représentant les pertes fer du circuit magnétique, nous obtenons le courant absorbé par une phase statorique : I 1 = I 10 + I 1F + n 2 n 1 I 2 La loi d Ohm Faraday appliquée à un enroulement statorique donne, en notant R 1 la résistance de la phase et l 1 son inductance de fuites : V 1 = j n 1 ωφ + j ω l 1 I 1 + R 1 I 1 Au rotor, le flux Φ a la même valeur efficace mais il tourne, par rapport au rotor, à une vitesse apparente (g Ω S ) et la pulsation rotorique est donc g ω = ω r. On aura donc, en notant R 2 la résistance d un enroulement et l 2 son inductance de fuites : V 2 = j n 2 ( g ω ) Φ j ( g ω ) l2 I 2 R 2 I 2 (1.3.1) Comme les phases du rotor sont en court-circuit, on aura : V 2 = 0 ; si on utilise un rhéostat rotorique, on inclut sa résistance dans R 2. 0 : En divisant par g l expression précédente, on obtient, compte tenu de V 2 = 0 = j n 2 ωφ j ω l 2 I 2 R 2 g I 2 On peut interpréter aisément cette expression en considérant un courant I 2, de même valeur efficace que le courant rotorique réel I 2, mais de pulsation ω au lieu de ( g ω ) Schéma équivalent Ces équations conduisent à un schéma équivalent de transformateur dont le primaire est le stator et le secondaire le rotor. Avant de diviser l équation de maille du rotor par g, on a le schéma de la figure 1.16.

19 1.3. ÉQUATIONS - SCHÉMA ÉQUIVALENT 15 FIGURE 1.16 Schéma équivalent d une machine asynchrone, stator et rotor sont à des pulsations différentes. En divisant l équation par g, on fait apparaître un schéma équivalent 1.17 où stator et rotor sont à la même pulsation ω : FIGURE 1.17 Schéma équivalent d une machine asynchrone, stator et rotor sont à la même pulsation ω. Bien que le courant I 10 soit relativement plus élevé, en raison de l entrefer, que dans le cas du transformateur, on peut cependant négliger la chute de tension supplémentaire due à ce courant dans R 1 et l 1 et transformer le schéma ainsi que le montre la figure 1.18 Ou en ramenant tout au rotor, on obtient le schéma de la figure 1.19 :

20 16 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.18 Schéma équivalent d une machine asynchrone, stator et rotor sont à la même pulsation ω. FIGURE 1.19 Schéma équivalent d une machine asynchrone, stator et rotor sont à la même pulsation ω. avec : l s = l 2 + ( n 2 n 1 ) 2 l1 inductance de fuite ramenée au rotor. Ce dernier schéma (voir figure 1.19) représente convenablement les propriétés du moteur asynchrone. On remarque que le glissement ) et la résistance rotorique n interviennent que couplés dans le rapport. R 2 g est une résistance fictive, fonction de la vitesse de rotation N, on l appelle ( R2 g

21 1.3. ÉQUATIONS - SCHÉMA ÉQUIVALENT 17 résistance motionnelle 1. En particulier, pour g= 0 (N = N S ), le courant I 2 est nul puisque R 2 g est infini, on retrouve les résultats de l étude préliminaire. Le courant statorique comprend uniquement I 10 et I 1F. Ce fonctionnement correspond au couple électromagnétique nul et le courant absorbé est alors nommé courant à vide I 1V : I 1V = I 10 + I 1F Le moteur à vide est équivalent à l inductance L 1 du stator (le rotor, sans courants, n intervient pas) : V 1 = j ωl 1 I 10 avec L 1 = ( n 1 ) 2 On peut, en outre, retrouver le bilan des puissances actives ; la puissance absorbée se retrouve : en pertes fer stator dans la résistance R F ; en pertes Joule stator dans la résistance R 1 ; en puissance électromagnétique P e correspondant à la puissance dissipée dans R 2 g : R P e = 3 R 2 g I 2 2 Or, les pertes Joule rotor s écrivent toujours : P JR = 3R 2 I 2 2 = gp e La différence P e P JR est donc la puissance mécanique P m et le rendement est inférieur à : η < P m Pe = 1 g 1. motionnelle : du latin motio : mouvement, penser à l anglais «motion picture» littéralement «images en mouvement» qui veut dire film

22 18 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Couple et courant à glissement faible L utilisation normale du moteur asynchrone correspond aux faibles glissements g (g < 0,1) et, les calculs étant alors particulièrement simples, il est utile de commencer par cette étude. On suppose donc : ( R 1 ( n 2 n 1 R 2 g l S ω ou g R 2 l S ω ) 2 ) étant à priori négligé. La notion de glissement faible est toute relative car elle dépend de la valeur de R 2 devant l S ω. Le schéma équivalent est alors celui de la figure 1.20 FIGURE 1.20 Schéma équivalent d une machine asynchrone à glissement faible. On obtient : I 2 = n 2 n 1 V 1 g R 2 ( n ) 2 Soit : I 1 = I 1V + 2 g n 1 V1 R 2 Dans cette relation, I 1V est constant. Le second terme, proportionnel au

23 1.3. ÉQUATIONS - SCHÉMA ÉQUIVALENT 19 glissement, est en phase avec V 1 et on obtient le diagramme vectoriel de la figure 1.21 qui donne I 1 et ϕ 1 : FIGURE 1.21 Diagramme vectoriel d une machine asynchrone à glissement faible. Lorsque la vitesse N varie, le point M se déplace sur la droite. Pour N = N S (g=0), il est en A. La puissance électromagnétique P e et le couple C e sont tels que : P e = 3 R 2 g I 2 2 = 3R 2 g ( n ) 2 2 g 2 n 1 R 2 2 V 1 2 = C e Ω S Soit : C e = 3 ( n ) 2 2 Ω S n 1 V1 2 g ou C e = kv1 2 R 2 g R 2 Pour un réseau donné (V 1 et Ω S constantes), le couple est proportionnel au glissement si R 2 est constante. On en déduit la caractéristique mécanique C e = f (N ), en traçant tout d abord C e = f (g) et en effectuant le changement d origine comme le montre la figure 1.22

24 20 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.22 Caractéristique mécanique d une machine asynchrone à glissement faible. REMARQUE : Si la tension V 1 est constante, on peut transformer le diagramme de courants en diagramme de puissances, en projetant le point M sur deux axes orthogonaux comme le montre la figure 1.23 FIGURE 1.23 Diagramme des puissances d une machine asynchrone à glissement faible. OH = I 1 cosϕ 1 P a = 3V 1 I 1 cosϕ 1 = 3V 1 OH

25 1.4. ÉTUDE DU COURANT ET DU COUPLE 21 Q a = 3V 1 I 1 sinϕ 1 = 3V 1 OK On peut donc graduer les axes en P et Q. On a : K A = I 1F. Comme : p F = 3V 1 I 1F = 3V 1 K A, à la même échelle K A représente les pertes fer stator. AM représente donc, toujours à la même échelle, la puissance électromagnétique (donc aussi le couple). P e = 3V 1 I 1 cosϕ 1 3V 1 I 1F = 3V 1 AM = C e Ω S On retrouve le bilan de puissance sur le graphe de la figure Étude du courant et du couple Si on ne néglige plus les fuites, ni la résistance du stator, on a d après le schéma équivalent de la figure 1.19 : I 2 = n 2 n 1 1 V 1 ( n ) 2 R 2 1 n + R 2 1 g + j ω l S Cette expression, correcte, facilement utilisable pour des calculs ponctuels, conduit à une étude générale assez complexe. Pour permettre une étude complète simple, nous négligerons la résistance statorique. Même si le glissement ( n est élevé, cette hypothèse reste approximativement vérifiée si R 2 1 n 1 On a alors : ) 2 ω ls. I 2 = n 2 n 1 V 1 1 R 2 g + j ω l S

26 22 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Courant absorbé -Diagramme du cercle Courant absorbé On a : ou : ( n ) 2 I 1 = I 1V n 1 V 1 R 2 g + j ω l S I 1 = I 1V + I 1 Lorsque la vitesse varie, seule la composante I 1 varie. Soit : I 1, la valeur de I 1 quand g ( n ) 2 I 1 = 2 V 1 n 1 j ω l S Ce courant, limité par l inductance de fuites, est déphasé de 90 sur V 1 et il est constant (indépendant de g). I 1 = I 1 1 R = I 1 j gω l S 1 1 j R 2 gω l S Soit : I 1 = I 1 j R 2 gω l S I 1 Cette somme correspond au diagramme de Fresnel suivant de la figure 1.24 Comme I est constant, le point M, extrémité de I 1, décrit un cercle de diamètre AB = I. La tangente de l angle α est directement proportionnelle au glissement si R 2 est constante : tanα = ω l S R 2 g

27 1.4. ÉTUDE DU COURANT ET DU COUPLE 23 Si g = 0, M est en A ; g, M est en B. FIGURE 1.24 Diagramme de Fresnel d une machine asynchrone : diagramme du cercle. Compte tenu du courant absorbé à vide, I 1V, on aura pour I 1 le diagramme définitif de la figure 1.25 FIGURE 1.25 Diagramme du cercle d une machine asynchrone. NOTA : Le diagramme simplifié du paragraphe correspond à la tangente au cercle en A (droite ). Si le glissement est faible (α faible), les deux

28 24 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES lieux se confondent Détermination expérimentale Un des intérêts de ce diagramme est qu il ne nécessite que deux essais expérimentaux pour déterminer le cercle : le centre étant sur une normale à V 1 passant par A, on détermine deux points de ce cercle. Essai à vide pour N = N s (g = 0) Le rotor est entraîné à la vitesse N S par un moteur auxiliaire. Le couple électromagnétique est nul. En pratique, on laisse le moteur tourner à vide, comme les frottements sont faibles, le glissement est pratiquement nul. On mesure I 1V, la puissance P 1V qui est alors égales aux pertes fer stator : P 1V = 3V 1 I 1 cosϕ 1V On peut donc tracer le vecteur I1V. P 1V = 3V 1 I 1F FIGURE 1.26 Essais à vide pour la détermination du diagramme du cercle. Essai à rotor bloqué pour N = 0 (g = 1) Le second essai correspond au démarrage. Comme les courants sont trop élevés, il faut réduire la tension d alimentation V 1 pour cet essai, le courant mesuré étant alors réduit dans le même rapport m ; le rotor doit être mécaniquement bloqué.

29 1.4. ÉTUDE DU COURANT ET DU COUPLE 25 FIGURE 1.27 Essais à rotor bloqué pour la détermination du diagramme du cercle. L ampèremètre mesure mi 1D, le voltmètre mu. On en déduit I 1D, tandis que le wattmètre permet de calculer le déphasage. On porte alors le vecteur I 1D et on construit le cercle. On connait A et D, le centre C du cercle est sur la normale à V 1 et sur la médiatrice de AD comme le montre la figure 1.28 FIGURE 1.28 Construction du cercle suite aux deux essais à vide et à rotor bloqué. REMARQUES :

30 26 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES On peut déterminer le cercle par trois points : g = 0, g = 1 et g = 2 ; ce dernier point est obtenu, sous tension réduite, en faisant tourner le moteur à la vitesse N S en sens inverse du champ tournant. La détermination expérimentale, point par point, du cercle montre que son centre n est pas exactement sur la normale à V 1 et d autre part que le point correspondant à g n est pas diamétralement opposé à A. Ces différences proviennent en particulier de la résistance du stator négligée ici Échelle de glissement - Puissances Échelle de glissement La figure 1.29 montre une construction simple permet de lire directement sur le diagramme le glissement correspondant à un point M et, par suite, la vitesse. Nous avons vu que la tangente de l angle α était, à R 2 constante, proportionnelle au glissement. Pour matérialiser le glissement, il suffit donc de placer une droite (G) quelconque normale à AB : le glissement est proportionnel au segment (og). Cette échelle étant linéaire, il suffit, pour la graduer, d en connaître deux points : g = 0, M est en A : o est l origine de la graduation ; g = 1, M est en D : BD coupe (G) en un point correspondant à un glissement g = 1. (G) étant graduée, on lira le glissement pour un point M à l intersection de BM et de (G). On pourra ainsi suivre l évolution de I 1 et de ϕ 1 en fonction de g, donc de la vitesse. Puissances Comme dans le cas du diagramme simplifié, on peut joindre à ce diagramme des échelles de puissances (voir figure 1.29). On projette le point M sur OP et OQ : Puissance active absorbée : P a = 3V 1 I 1 cosϕ 1 = 3V 1 OH Puissance réactive absorbée : Q a = 3V 1 I 1 sinϕ 1 = 3V 1 OK

31 1.4. ÉTUDE DU COURANT ET DU COUPLE 27 FIGURE 1.29 Échelle de glissement sur le diagramme du cercle. En retranchant les pertes fer stator on fait apparaître la puissance électromagnétique P e sur l axe OP : p F = 3V 1 I 1F = 3V 1 O A P e = P a p F P e = 3V 1 A H A H, à la même échelle, mesure P e et donc le couple. On peut donc déduire du diagramme la courbe couple-vitesse C e = f (g) ou C e = f (N ). Enfin, en joignant A à D, on peut séparer les pertes Joule rotor et la puissance mécanique P m. Si x est l intersection de AD et de mm, on a : mx mm = tanα = g tanα D 1 = g puisque mm A = α et mx A = α D.

32 28 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Comme mm représente la puissance P e, mx représente les pertes Joule rotor ; xm correspond alors à la puissance mécanique P m : P JR = 3V 1 mx P m = 3V 1 xm En résumé, comme l illustre la figure 1.30, le graphe donne, pour un point M : le glissement (échelle G) ; le courant I 1 ; le déphasage ϕ 1 ; la puissance absorbée P a ; la puissance électromagnétique P e et par suite le couple ; les pertes Joule rotor ; la puissance mécanique P m. On retrouve directement le bilan de puissances (à l exclusion des pertes Joule stator qui ont été négligées et des pertes mécaniques qui interviennent ensuite). On notera que la puissance mécanique est nulle en A (g = 0 ; N = N S ; C e = 0) et en D (g = 1 ; N = 0 ; C e = C ed ) Étude directe du couple L étude du couple peut se déduire du diagramme du cercle puisque mm est proportionnel au couple. On peut aussi, comme dans l étude simplifiée, en faire une étude directe : P e = 3R 2 g I 2 2 = 3 R2 g ( n 2 n 1 ) 2 V 2 1 ( R2 g 1 ) 2 + ω2 l 2 S = C e Ω S Soit aussi :

33 1.4. ÉTUDE DU COURANT ET DU COUPLE 29 FIGURE 1.30 Toutes les informations fournies par le diagramme du cercle. C e = 3 ( n 2 Ω S n 1 ) 2 V ω l S 1 R 2 + gω l S gω l R 2 S Si le réseau est à fréquence fixe, on aura, en posant g 0 = R 2 ω l S : C e = K V1 2 1 g 0 g + g (1.4.1) g 0 L étude de cette expression montre que le couple passe par un maximum pour g = g 0 : C emax = K V g g 0 : C e K V 2 1 g g 0

34 30 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES g g 0 : C e K V 2 1 g0 g Ces remarques permettent de tracer la courbe de la figure 1.31 que l on pourra aussi reconstituer en reprenant le diagramme du cercle. FIGURE 1.31 Caractéristique mécanique de la machine asynchrone en fonction du glissement. L expression page précédente comporte Ω S et ω au dénominateur, soit f 2. On peut également l écrire : C e = K ( V1 f ) 2 1 g 0 g + g g 0 Si l on fait varier la vitesse de la machine par variation de la fréquence statorique f, on peut maintenir le couple constant si l on maintient le rapport V 1 f constant. Plus exactement, en maintenant le rapport V 1 f = cte pendant que l on fait varier la fréquence f afin de faire varier la vitesse, la caractéristique mécanique demeure inchangée, elle ne fait que subir une translation horizontale, le

35 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE 31 centre de symétrie ayant pour nouvelle abscisse N s = f pour une nouvelle fréquence f. La figure 1.47 page 42 montre l effet de la variation de fréquence, en conservant constant le rapport V 1 f, sur la caractéristique mécanique. p 1.5 Mise en œuvre de la machine asynchrone Caractéristiques du moteur asynchrone Les calculs précédents permettent de représenter le courant I 1, le facteur de puissance, le couple en fonction de la vitesse N. Sur la figure 1.32 on trouvera en traits pleins les résultats de l étude approchée et en traits pointillés les résultats de l étude complète. FIGURE 1.32 Caractéristique mécanique de la machine asynchrone en fonction de la vitesse du rotor.

36 32 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Couple électromagnétique ( ) Le couple est proportionnel au carré de la tension et fonction du rapport R2 g. Pour un même couple, si on augmente R 2, le glissement augmente dans le même rapport (le couple maximum reste inchangé) comme le montre la figure C e = cste g R 2 = g R 2 (affinité parallèle à l axe des abscisses). Pour g fixé, le courant est proportionnel à la tension. Il est fonction, lui aussi, du rapport R 2 g comme le montre la figure La valeur du courant minimum est proche de celle du courant magnétisant I 10 et elle correspond à un glissement négatif (N > N S ). FIGURE 1.33 Courant absorbé par une machine asynchrone en fonction de la vitesse du rotor. La figure 1.34 montre le cosϕ 1 fonction de R 2 g. Il passe par un maximum lorsque I 1 est tangent au cercle. Le facteur de puissance est en pratique faible (au maximum voisin de 0,8) : la machine asynchrone consomme toujours une puissance réactive importante. REMARQUE : Les résultats précédents supposent que R 2 et l S sont des paramètres fixes. Ceci est vrai pour les moteurs à rotor bobiné et pour les moteurs à cage formée de barreaux de faible section. Si la section

37 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE 33 FIGURE 1.34 cosϕ d une machine asynchrone en fonction de la vitesse du rotor. des barreaux est grande ou si les barreaux s enfoncent profondément dans le rotor, la répartition des courants à l intérieur de ces conducteurs dépend de la fréquence rotorique (effet de peau), il en résulte une variation de R 2 et de l S en fonction de g. Le cercle du diagramme se transforme en une figure plus complexe. La courbe de couple peut alors présenter plusieurs extrémums (voir figure 1.35), ce qui peut être souhaitable. FIGURE 1.35 Caractéristique mécanique d une machine asynchrone à rotor à encoches profondes présentant plusieurs extrémums.

38 34 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Démarrage du moteur asynchrone Démarrage direct Si le réseau le permet, on peut démarrer un moteur en le branchant directement à l aide d un contacteur sur le réseau. Le courant de pointe au démarrage, I D, est alors de 6 à 7 fois le courant nominal. Sur des réseaux où l absorption d un tel courant de démarrage peut entraîner un creux de tension préjudiciable (réseau peu «puissant»du type de ceux des navires) il est nécessaire de prévoir des dispositifs de démarrage dont le but est de réduire le courant absorbé lors du démarrage Démarrage étoile-triangle On utilise un moteur qui doit être normalement couplé en triangle sur le réseau. Un commutateur permet de brancher, pendant le démarrage, le stator en étoile. Chaque enroulement, placé sous la tension V = U 3 absorbe un courant divisé par 3. Du fait du couplage, le courant de ligne est divisé par 3 par rapport au cas précédent. FIGURE 1.36 Démarrage étoile-triangle d une machine asynchrone.

39 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE 35 Comme la tension aux bornes d un enroulement est divisé par 3, le couple est lui aussi divisé par 3 comme le montre la figure Il faut donc que le couple obtenu au démarrage reste supérieur au couple résistant. FIGURE 1.37 Caractéristique mécanique lors d un démarrage étoile-triangle. A la fin du démarrage en étoile, on obtient la vitesse N y ; on commute les enroulements en triangle et la vitesse tend vers N d. Ce mode de démarrage est très simple mais conduit à un faible couple au démarrage et à un brutal régime transitoire lors du passage d étoile à triangle Démarrage par impédances statoriques On réduit la tension stator en insérant, lors du démarrage, des résistances ou des inductances en série avec les enroulements du stator comme le montre la figure Le couple au démarrage est réduit dans un rapport réglable. Ce mode de démarrage est plus souple : on peut fractionner les impédances et les court-circuiter progressivement. NOTA On peut aussi alimenter le moteur sous tension réduite par un autotransformateur comme le montre la figure Sur cette figure, le démarrage s effectue généralement en trois temps : 1. KM3 est ouvert et KM1, KM2 sont fermés ce qui permet d alimenter le stator sous tension réduite par l intermédiaire de l auto-transformateur ; 2. KM1 est ouvert, KM3 est toujours ouvert et KM2 fermé. L auto-transformateur ne fonctionne plus mais les impédances situées en amont des prises sur

40 36 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.38 Démarrage par insertion de résistances statoriques. l auto-transformateur font chuter la tension (dans une moindre mesure que l abaissement de tension du à l auto-transformateur). 3. KM3 est fermé, le moteur est alimenté sous la tension du réseau Démarrage par résistances rotoriques Les procédés précédents étaient utilisables, que le moteur soit à cage ou à rotor bobiné. Dans ce dernier cas, on peut utiliser un rhéostat rotorique qui agit sur le glissement : si R 2 augmente, on peut alors augmenter le couple au démarrage et réduire l appel du courant (voir la figure 1.40). Les figures 1.42 et 1.41 montrent respectivement le dispositif de puissance d un démarreur à insertion de résistances rotoriques à deux temps et la déformation de la caractéristique mécanique. Avec R D on obtient la vitesse N 1. En court-circuitant R 2 on atteint N 2. Dans le cas de la figure 1.41, le démarrage direct n aurait pas été possible car C démarrage < C résistant.

41 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE 37 FIGURE 1.39 Démarrage par auto-transformateur Réglage de la vitesse Action sur le nombre de pôles On peut construire un moteur à cage dont le stator comporte plusieurs enroulements à nombre de pôles différents. Selon le branchement réalisé, on obtient des vitesses de synchronisme N S, et par suite N, différentes ; les vitesses pourront être très éloignées (exemple : moteur 50 Hz ; p 1 = 2 ; p 2 = 12). Lorsque le rapport des vitesses désirées est égal à 2, on peut utiliser un seul enroulement statorique comportant des prises intermédiaires. Selon les branchements relatifs des deux demi-enroulements on obtient 2p ou 4p pôles, c est le montage Dahlander illustré par les figures 1.43 et 1.44.

42 38 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.40 Démarrage en trois temps par insertion de résistances rotoriques Action sur la résistance rotorique Si le moteur est à bagues, on peut utiliser le rhéostat rotorique pour, à couple donné, augmenter ) le glissement. On réduit ainsi la vitesse, mais le rendement diminue (η < NNs. L intérêt de ce réglage est d être progressif. REMARQUE : En utilisant des convertisseurs électroniques on peut prélever les courants rotoriques à la fréquence f R, les mettre à la fréquence f et les renvoyer au réseau. Pour le moteur, tout se passe comme si on augmentait les pertes Joule rotor, le glissement augmente. Le rendement global reste en réalité acceptable puisque la différence entre les puissances P e et P m est renvoyée au réseau. Ce type de montage s appelle cascade hyposynchrone et est illustré à

43 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE 39 FIGURE 1.41 Caractéristique mécanique lors d un démarrage par insertion de résistances rotoriques. FIGURE 1.42 Démarrage en deux temps par insertion de résistances rotoriques. la figure La cascade hyposynchrone ne s emploie plus guère aujourd hui, son emploie était réservé aux machines de puissance supérieure à 500 kw.

44 40 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.43 Détail du montage Dahlander pour une phase. FIGURE 1.44 Montage Dahlander : branchement du stator Action sur la tension statorique Que le moteur soit à cage ou à rotor bobiné, la variation de la valeur efficace de la tension statorique au moyen d un gradateur déforme la caractéristique mécanique comme l indique la figure C est un moyen simple de variation de vitesse, mais la plage de variation de vitesse est très réduite, limitée entre la vitesse permettant l obtention du couple maximum et la vitesse de synchronisme. L obtention de très faible vitesse n est pas possible.

45 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE 41 F IGURE 1.45 a) Schéma de principe d une cascade hyposynchrone b) déformation de la caractéristique mécanique due à l action de la cascade hyposynchrone Action sur la fréquence On peut enfin faire varier la vitesse en alimentant le moteur sous une fréquence f variable au moyen d un cycloconvertisseur ou d un onduleur autof nome. La formule de Ferraris N s = p montre que la variation de f entraîne celle de N s et donc de N. C est le meilleur moyen d obtenir une vitesse variable. La

46 42 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.46 Déformation de la caractéristique mécanique d une machine asynchrone par modification de la tension statorique. figure 1.47 montre comment se déforme la caractéristique mécanique sous l effet de la variation de fréquence. FIGURE 1.47 Déformation de la caractéristique mécanique d une machine asynchrone par modification de la fréquence statorique.

47 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE Réversibilité - Freinage Réversibilité Reprenons le diagramme du cercle, nous avons essentiellement considéré les glissements compris entre 1 et 0 (0 N N S ). Comme le montre la figure 1.48, le diagramme permet d envisager les autres cas. Négligeons, pour simplifier, les pertes fer stator, et étudions la distribution des puissances actives : P a P e mm P m xm P JR mx Moteur : 0 g 1 ou 0 N N S : arc AD de la figure 1.48 Soit : mm = mx + xm P a = P JR + P m Frein : g > 1 soit : N < 0 ; arc DB de la figure Le champ tournant statorique et le rotor tournent en sens inverses : Soit : mx = mm + M x P JR = P a P m La puissance mécanique fournie étant négative, le moteur freine la charge : P JR = P a + P m.

48 44 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Les pertes Joule rotor dissipent P a et P m. Ce fonctionnement ne pourra, en pratique, être obtenu que sous tension réduite en raison des courants trop élevés. On peut envisager une analogie mécanique pour mieux comprendre ce fonctionnement. Il faut assimiler la machine synchrone à l embrayage d une automobile, le champ statorique étant le disque «menant» relié à la boite de vitesse et le rotor le disque «mené» relié aux roues. Imaginons la voiture en marche avant, analogue au moteur synchrone en marche avant. Ce mode de freinage transposé à la voiture consisterait à débrayer, passer la marche arrière et rembrayer. On imagine sans peine la chaleur considérable dégagée par la friction des deux disques (analogue à l effet Joule rotor). Évidemment, il est fortement déconseillé d essayer ce mode de freinage sur une automobile réelle, l embrayage n y survivrait sans doute pas! FIGURE 1.48 Le diagramme du cercle permet de voir le fonctionnement en génératrice ou en freinage hypersynchrone. Génératrice asynchrone : g < 0 soit N > N S ; arc AB de la figure On entraîne le moteur au-delà de la vitesse de synchronisme. M x = Mm + mx

49 1.5. MISE EN ŒUVRE DE LA MACHINE ASYNCHRONE 45 soit : P m = P a + P JR P m est négative, donc absorbée ; de même P a est négative, donc fournie au réseau : P m = P a + P JR La machine asynchrone entraînée à une vitesse supérieure à la vitesse de synchronisme fournit de la puissance au réseau ; C e apparaît alors comme un couple résistant, voir la figure La génératrice asynchrone permet, sans problèmes de couplage et de régulation précise de vitesse (cf. alternateurs) de fournir de l énergie active à un réseau triphasé déjà alimenté par ailleurs par des machines asynchrones. Le fonctionnement autonome de la génératrice ne peut exister : elle doit recevoir la puissance réactive engendrant l induction tournante de référence. La génératrice asynchrone, compte tenu de la simplicité de l installation (absence de coupleur automatique, de régulation de vitesse), est assez répandue. Pratiquement toutes les petites centrales hydrauliques de moins de 5 MW sont constituées d une génératrice asynchrone. FIGURE 1.49 Différents modes de fonctionnement de la machine asynchrone sur la caractéristique mécanique. Freinage

50 46 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES En survitesse : si la charge tend à entraîner le rotor à une vitesse supérieure à N S, on obtient un fonctionnement en génératrice et donc un freinage. Si on inverse deux phases aux stator pour obtenir un champ tournant en sens inverse de la rotation du rotor, on obtient un couple de freinage. Si le rotor est bobiné, on peut régler l intensité du freinage en modifiant la résistance rotorique comme le montre la figure On peut aussi injecter du courant continu dans les enroulements statoriques. On crée un champ de direction fixe dans la machine, le rotor est freiné par un couple d autant plus élevé que N est importante. L impédance d une phase rotorique étant beaucoup plus faible en continu qu en alternatif, on abaisse la tension à une valeur de 40 à 50 V au moyen d un transformateur avant de la redresser par un pont de diodes qui alimente deux phases du stator. FIGURE 1.50 Dosage de l intensité du freinage hypersynchrone d une machine asynchrone à rotor bobiné par action sur la résistance rotorique. NOTA : Si on veut obtenir le blocage du rotor, il faut ajouter un frein mécanique. 1.6 Moteur asynchrone monophasé D après le théorème de Leblanc, un enroulement monophasé produit deux inductions tournantes de vitesse ± ω p = ±Ω S. Le rotor ne démarre pas seul car il est également sollicité dans les deux sens de rotation par chacune des deux inductions tournant en sens inverse l une de l autre.

51 1.6. MOTEUR ASYNCHRONE MONOPHASÉ 47 On peut définir les glissements par rapport aux deux inductions tournantes : g 1 = Ω S Ω Ω S = 1 Ω Ω S g 2 = Ω S + Ω Ω S = 1 + Ω Ω S = 2 g 1 En supposant la machine non saturée, on peut considérer que le couple résulte de la somme des couples C 1 et C 2 exercés sur le rotor par les deux inductions tournant en sens inverse comme le montre la figure Le moteur ne démarre pas seul, il faut le lancer dans un sens ou dans l autre. Comme le montre la figure 1.52, le couple s annule pour une vitesse inférieure à celle de synchronisme. La vitesse de synchronisme d un moteur asynchrone monophasé est donnée par la même formule que pour une machine triphasée : N S = f avec f la fréquence des tensions et courants statoriques et p le nombre p de pôles. FIGURE 1.51 Les deux couples créés par une machine asynchrone monophasé en fonction du glissement. Pour lancer le moteur, on utilise une seconde phase, comportant le même nombre de pôles, placée en quadrature dans l espace par rapport à l autre et

52 48 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES FIGURE 1.52 Couple d une machine asynchrone monophasé en fonction de la vitesse du rotor. alimentée par un courant déphasé, lui aussi, de π par un condensateur (voir 2 la figure 1.54 ainsi que la photographie 1.53), on crée ainsi un champ tournant unique qui fait démarrer le rotor. Un interrupteur centrifuge peut couper cette phase auxiliaire lorsque le rotor a atteint une certaine vitesse, le rotor «s accrochera» au champ tournant dans le même sens. FIGURE 1.53 Machine asynchrone monophasé, le condensateur de déphasage de la deuxième phase est le gros cylindre noir sur la machine. REMARQUES : La phase auxiliaire peut rester connectée pendant tout le fonctionnement.

53 1.6. MOTEUR ASYNCHRONE MONOPHASÉ 49 En asservissement, on utilise de tels moteurs diphasés. Le principe est identique mais pour qu en agissant sur une des tensions on modifie le couple produit et pour qu il y ait freinage on utilise des moteurs à fortes résistance rotorique (g 0 > 1). FIGURE 1.54 Machine asynchrone monophasé, schéma de principe des deux phases en quadrature dans l espace et dans le temps, caractéristique mécanique. Si U c = U M, la courbe de couple est celle d un moteur asynchrone. C m étant obtenu pour N > 0. Si U c = 0, contrairement au moteur monophasé, le seul couple obtenu correspond à un freinage (ce résultat se retrouve si on fait la construction du paragraphe précédent à partir de courbes de couple dont le maximum correspond à un glissement g 0 supérieur à un). Pour des valeurs intermédiaires de U c, on obtient les courbes de la figure Les deux sens de rotation correspondent aux deux sens de branchement de U c. Par action sur la tension de commande U c, on obtient les deux sens de rotation et le freinage.

54 50 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES 1.7 Exercices et problèmes sur la machine asynchrone Adaptation de la machine à la tension réseau, plaque signalétique On considère trois machine asynchrone dont les plaques signalétiques portent les indications suivantes : machine 1 : 130/230 V machine 2 : 230/400 V machine 3 : 400/690 V Ces machines peuvent être connectées aux réseaux suivants : réseau 1 : 130/230 V réseau 2 : 230/400 V réseau 3 : 400/690 V Indiquer quelles sont les associations possibles, et dans ce cas quel couplage adopter. Indiquer dans quel cas la machine subira une surtension ou bien au contraire sera sous-alimentée. Voir le corrigé page Moteur asynchrone à cage : plaque signalétique Sur la plaque signalétique d un moteur asynchrone triphasé à cage, on lit les indications suivantes : 220/380 V ; 70/40 A ; 50 Hz ; cosϕ = 0,86 pour N = 725 tr min 1. La résistance d un enroulement du stator a été mesurée à chaud, sa valeur est de 0,15 Ω. Les pertes fer sont de 500 W. La tension du réseau entre phases est de 380 V. On néglige les pertes mécaniques.

55 1.7. EXERCICES ET PROBLÈMES SUR LA MACHINE ASYNCHRONE Déterminer le mode d association des enroulements du stator. 2. Calculer la vitesse de synchronisme et le nombre de paires de pôles par phase. 3. Calculer les pertes par effet Joule dans le stator. 4. Calculer le glissement. 5. Calculer les pertes par effet Joule dans le rotor. 6. Calculer le rendement du moteur. Voir la correction page Moteur asynchrone à cage : bilan de puissance Un moteur asynchrone triphasé tétrapolaire est alimenté par un réseau 380 V- 50 Hz. La résistance du stator mesurée entre deux fils de phase est de 0,9 Ω. En fonctionnement à vide, le moteur absorbe un courant de 3 A et une puissance de 420 W. 1. Calculer les pertes fer du stator et les pertes mécaniques en les supposant égales. 2. En charge nominale, la puissance utile sur l arbre du rotor est de 4 kw, le facteur de puissance de 0,85 et le rendement de 0, Calculer l intensité du courant absorbé Calculer les pertes Joule au stator Calculer les pertes Joule au rotor Calculer le glissement et la vitesse du rotor exprimée en nombre de tours par minute Calculer le couple utile. Voir la correction page Moteur asynchrone : expression simplifiée du couple L énoncé de ce problème est issu de l examen de passage de 2 e en 3 e année de la filière de Capitaine de 1 re classe de la Navigation Maritime de 1993.

56 52 CHAPITRE 1. MACHINES ASYNCHRONES Un moteur asynchrone triphasé, à rotor en court-circuit, possède des enroulements statoriques hexapolaires branchés en étoile. Sa plaque signalétique porte les indications suivantes : tension d alimentation : 440 V, 60 Hz ; puissance utile : 3,7 kw ; vitesse : 1140 tr/min ; cosϕ = 0,8. À la charge nominale le moteur absorbe un courant en ligne d intensité 6,9 A. La résistance, mesurée à chaud, entre deux bornes du stator est de 0,9 Ω. Au démarrage, le moteur développe un couple utile de 85 N m. On considérera la caractéristique mécanique C = f (n) comme une droite dans sa partie utile et on négligera les pertes fer rotor ainsi que les pertes mécaniques et par ventilation (le couple utile sera donc égal au couple mécanique). 1. Calculer la vitesse de synchronisme, le glissement, la puissance absorbée au régime nominal et le couple utile nominal développé. 2. Calculer les pertes fer au stator et les pertes Joule au rotor. 3. Calculer entre quelles valeurs varie le couple utile au démarrage lorsque la tension composée d alimentation varie de ±5V. 4. Calculer la vitesse de rotation lorsque, le couple résistant restant constant et égal au couple nominal, la tension composée d alimentation chute de 5 V. Voir la correction page Monte charge entraîné par un moteur asynchrone : fonctionnement en montée et freinage de la descente Un monte-charge est entraîné par un moteur asynchrone triphasé à rotor bobiné possédant 8 pôles. L alimentation est assurée par le réseau 220/380 V, 50 Hz. On a mené les essais suivants (stator couplé en triangle) : couple de démarrage = 100Nm ; couple pour un glissement g = 0,03 : 40Nm ; résistance d une phase rotorique à chaud : R 2 = 0,15Ω

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