N Q2 =110 KN /ml. Et. Les Valeur de charge N calculer à ELU et à ELS ELU 404,66 502,088

Dimension: px

Commencer à balayer dès la page:

Download "N Q2 =110 KN /ml. Et. Les Valeur de charge N calculer à ELU et à ELS ELU 404,66 502,088"

Diane Judith Lesage
il y a 7 ans
Total affichages :

1 Introduction : Dans le Génie Civil pour toutes les structures, le calcul pour des fondations est obligatoire, parmi les géo textures des fondations on trouve les semelles isolées et les radiers généraux u on va étudier dans ce projet. I.. Dimensionnement des semelles : On distingue les états limites de service (ES) et les états limites ultimes (EU). Et chaue état est spécifié par des combinaisons comme suite : à l EU :,5(.x N G +.33 N Q ) à l ES : (N G +N Q ) es donner : N G = KN/ml N Q =9 KN/ml. N G =5 KN/ml N Q = KN /ml. Et es Valeur de charge N calculer à EU et à ES Charge N KN/ml N KN/ml EU 44,66 5,88 ES 9 36 I.. calcul de la capacité portante: a) Semelle filante ; : hypothèse Terzaghia donne sa célèbre formule de la capacité portante : u N h' N CNC Telle ue : h =,5 m Ainsi, le problème de la capacité portante se réduit à la détermination des facteurs de la capacité portantes γ, N c et N.Après la proposition de cette approche diverses études ont été faites pour l évaluation de ces facteurs. Valeurs des coefficients de capacité portante N c N N en fonction de Donner par le DTR-C.33. e bâtiment et fondé dans un banc de gravier compacte ( 7 KN/m et =35 ) alors selon le DTR-C.33 on à pour le : =35 et C= : N c N N 35 46, 4, 33,3 I..3 Calcul de la contrainte issible : a contrainte de référence appliuée par la fondation é doit rester inférieure à la contrainte de issible, divisée par un coefficient de sécurité (partiel) γ (selon le fascicule 6)

2 N N ref (u ) et ref S Telle ue : h et = ml I..4 Calcul la charge totale la semelle : a charge totale de la semelle si la somme des charges de la superstructure, le poids propre de la semelle et le poids des terres sur le débord extérieure a charge de la superstructure : N i e poids propre de la semelle : bhs e poids des terres sur les débords extérieurs des semelles :, 5 N Ni bhs, 5 Pour la semelle et de : Methode de calcul : N 44, 66 4x, 5x 7x 4, 5 N 5, 8 4x, 5x 7x 4, 5 N 44, , 5 4, 49 N 5, 8 7 4, 5 497, 83 9 Pour er semelle A u x 7 xx 4, 7 x, 5 x 33, 3 x , 35 83, 5 ( 349, 35 83, 5 4, 5 ) 4, 5 74, 675 6, 775 On a la contrainte issible sous la semelle est égale à la contrainte appliuée auniveau N de la fondation : ref (u )

3 N 4, 4 9 ref 74, 675 6, 775 x X 74, 675 6, 775 4, 4 9, 76, 9 U, 8m a ES : N 9 4x, 5x 7x 4, 5 N 36 4x, 5x 7x 4, 5 N 9 7 4, 5 85, N , 5 355, 75 9 Pour er semelle A : u x 7 xx 4, 7 x, 5 x 33, 3 x , 35 83, 5 ( 349, 35 83, 5 4, 5) 4, 5 6, 45, 68 3 On a la contrainte issible sous la semelle est égale à la contrainte appliuée auniveau N de la fondation : ref (u ) N 9 9 ref 6, 45, 68 x X 6, 45, Pour eme semelle : a marche à suivre est identiue/ a EU :, 8, 45, m S max U;S max 8, ;,, m On prend :, m N 5, 8 4x, 5x 7x 4, 5 N 497, 83 9 ref 74, 675 6, 775 x X 74, 675 6, , 83 9

4 a ES :, 76, 8 U, 35m N 355, 75 9 ref 6, 45, 68 x X 6, 45, , 75 9, 8 3, 5, 39m S max U;S max, 35;, 39, 39m On prend :, 4m es contrainte réellement exercée sur les semelle sont : 9 9x, 34, 8KN / m 36 9x, 4 4, 6KN / m 3 x, 3, 4KN / m Afin de savoir si la couche d argile doit être prise en compte, il faut vérifier si la couche du gravier sous la semelle est >,5 a profondeur de la couche de gravier est de 5,5m (8,-,5=5,5m) Pour la semelle A :5.5>,5x, =,8m. C est vérifier Pour la semelle A :5.5>,5x, 4=,m C est vérifier Pour la semelle A :5.5>,5x, 95=,95m... C est vérifier On remarue ue les écarts entre les contraintes,, 3 étant faible, alors il n y a pas lieu a priori de craindre des tassements différentiels.

5 Semelle isolé (carrée) 3: b) Semelle isolée: on a : N G3 =7 KN N Q3 =4 KN. Calcul de la capacité portante: a relation (u N h 'N CN C) est modifiée par l introduction des coefficients multiplicatifss, S et S pour les fondations rectangulaires ou carrée. u N S h ' NS CNCSc Coefficients de forme proposes par Terzaghi [943] et par le DTR-C.33 Type de fondation carrées S,8 S, c S Calcul de la contrainte issible :

6 ref (u ) ET ref N N S Telle ue : h Ces relations sont proposées avec : Pour les EU 3 Pour les ES. Alors on tire pour notre semelle les valeurs suivantes: I.. Calcul la charge totale de la semelle isolée (en KN) : a charge totale de la semelle si la somme des charges de la superstructure, le poids propre de la semelle et le poids des terres sur le débord extérieure a charge de la superstructure : N i e poids propre de la semelle : h b Méthode de calcul : a EU : Alors : N Ni bh N3 543, 5 4x, 5xx N 543, 5 x 3 u x 7 xx 4, x, 8 7 x, 5 x 33, 3 x x 46 x, 79, 48 83, 5 ( 79, 48 83, 5 4, 5 ) 4, 5 39, 74 6, 775 On a la contrainte issible sous la semelle est égale à la contrainte appliuée auniveau N de la fondation : ref (u ) N 543, 5 ref 39, 74 6, , 74 6, , 5 a ES :, 7, 4, 9m u

7 N3 4x, 5x N3 u x 7 xx 4, x, 8 7 x, 5 x 33, 3x x46x, 79, 48 83, 5 ( 79, 48 83, 5 4, 5 ) 4, 5 93, 6, 68 3 On a la contrainte issible sous la semelle est égale à la contrainte appliuée auniveau N de la fondation : ref (u ) N 93, 6, 68 ref 3,, ,, 8, 95m S 3 max U ;S max, 9;, 95, 95 m On prend : 3, 95 m Alors on a les dimensions de notre semelle :, m,, 4 m, 3, 95m es contrainte réellement exercée sur les semelle sont : 9 9x, 34, 8KN / m 36 9x, 4 4, 6KN / m 3 x, 3, 4KN / m Afin de savoir si la couche d argile doit être prise en compte, il faut vérifier si la couche du gravier sous la semelle est >,5 a profondeur de la couche de gravier est de 5,5m (8,-,5=5,5m) Pour la semelle A :5.5>,5x, =,8m. C est vérifier Pour la semelle A :5.5>,5x, 4=,m C est vérifier Pour la semelle A :5.5>,5x, 95=,95m... C est vérifier

8 Partie II : radier général II..Introduction : e radier général est une fondation superficielle occupant la totalité de la surface de la construction. Dans certains cas, On a conduit à établir des radiers généraux débordant largement de l emprise du bâtiment par consoles et dalles extérieurs. e radier est une fondation superficielle travaillant comme un plancher renversé. II.. Dimensionnement du radier général : e radier à au moins la largeur de l immeuble, cette largeur dépassera donc 9,5m. Or la couche de gravier sous la radier n a u une épaisseur de 6,7 m.par conséuent h<,5x, donc la couche d argile molle sera sollicitée. C est donc la contrainte issible dans la couche d argile u il faudra déterminer. On peut supposer le dimensionnement de radier a une largeur = m et longueurs =4 m. II.. Calcul des contraintes dus à une répartition rectangulaire uniforme de la charge : Pour calculer la contrainte à différentes profondeurs Z au centre de radier ui est un rectangle partagé en uatre rectangles égaux, le coefficient d influence globale est calculé par interpolation en se basant sur les valeurs existantes. 4 I (m, n) : contrainte transmise au sol parla structure. I (m,n) : facteur d influence à l aplomb de la verticale du sommet d un rectangle uniformément chargé. 4m - Méthode de calcul : I I m I 3 I 4 5m m z 4I(m,n) ; I (m,n) (, ) Z Z I=(n,m)=(5/6,7, /6,7)=(,75,,98)=,7

9 I=(n,m)=(/6,7, 5/6,7)=(,98,,75)=,6 z 4x ztype de fondation rectangulaires I=*I+*I=,75 Remarue : Pour simplifier les calculs tout en étant du coté de la sécurité on ettra ue la répartition de z accroissement de contrainte du à la charge amenée par le radier sur le sol est uniforme et est égale à sa valeur maximale sous le CDG du radier. Alors on prendra : z, 75 Pour respecter les éuations d éuilibre du milieu on ettra ue rectangle telle : ' ' z ' ', 74 ' ', 74 ' ', 35 z s appliue su r un

10 S, I.. calcul de la capacité portante: u N S S c, On doit faire le calcul ce fait a court terme donc en S contrainte totales.le sol est caractérisé par sa cohésion non drainée avec : = et C Cu 3KPa. Selon le DTR.33..pour la section rectangulaire On a : S c. S. S Alors la formule devienne : u (. ) 'N 'hn (. )CuNc : largeur de radier. : longueur de radier. N, N, N : Coefficients ui dépendent de (angle de frottement interne), on les appelle c termes de la capacité portante, ils sont donnés par le DTR.33.. N Nc= 5,4 N Pour le calcul de u on prend =4m et h 'h h ( )h eau w eau u = 3*5,4*(+,/) u = 58,+38,84 KPa II.. Calcul de la contrainte issible : a contrainte de référence appliuée par la fondation é doit rester inférieure à la contrainte issible, divisée par un coefficient de sécurité (partiel) γ (selon le fascicule 6) N N ref (u ) Et ref S x Si on considère ue / =/ = = y'h + (+,/4 )3x5,4/y II..3 Calcul la charge totale la semelle (en KN par m de longueur) : Pour déterminer la contrainte réellement exerce sur une profondeur de 9m en tenant compte des hypothèses précédentes. On a la contrainte total du radier si la somme des contrainte due a la superstructure, le poids propre de radier et la contrainte due au poids du gravier.

11 a contrainte de la superstructure : a contrainte de poids propre du radier : a contrainte due au poids du gravier: N N N N3 sup, 75, 75N /S Avec =ml sup, 75 gv e, 75, 75, 75 e h b pp b rad EU : sup=,75*(nu+nu+nu3/s) sup=(44,66+5,8+543,5/3,75)*,75/ sup= 988,76/ KPa pp =,75*4*,3= 5,4 KN/m^ gv = 5,7*7+(7-)*= 3,9 KN/ m^ On a la contrainte issible sous la semelle est égale à la contrainte appliuée au niveau N de la fondation : ref (u ) D où = = y'h + (+,/4 )3x5,4 / y y = = = (7*8)+(7-) + (+,/4 )3x5,4/ = ^+88,4-567,97 =,385+, KPa ref = sup +,35*( pp + gv )= 988,76/+,35*(5,4+3,9) = 988,76/+47,55 KN/m^ ref Donc

12 ^+88,44-568,4= D ou,6 m ES :,, sup ( ), , 5 77, 5 sup pp gv 5, 4 3, 9, KN / m 9 3 = = y'h + (+,/4 )3x5,4/3 = (7*8)+(7-) + (+,/4 )3x5,4/3 ^+3,-75,9 D où s=8, m =max(u ; s)=max(,6 ; 8,) =,5 m II..4Calcul de débord de radier : M 36( 9) ( 5) 9 3, 75 ( 9 36 ) , 75 3, 75 5m D=5,5-5=.5m On va prendre le débord au minimum cm alors on va prendre un d abord de cm cote façade A et 55cm coté façade A ce ui porte la largeur =9,5+,+,55= m et dans le sens de la longueur le aura donc 38+,x=38,4m Conclusion :

13 Dans notre cas y a vraiment pas une grande différence de mettre un radier ou des semelles car notre sol est un gravier compact, plutôt c est préférable d utiliser des semelles isolées pour des raisons économiue

Documents pareils

DÉVERSEMENT ÉLASTIQUE D UNE POUTRE À SECTION BI-SYMÉTRIQUE SOUMISE À DES MOMENTS D EXTRÉMITÉ ET UNE CHARGE RÉPARTIE OU CONCENTRÉE

DÉVERSEMENT ÉLASTIQUE D UNE POUTRE À SECTION BI-SYMÉTRIQUE SOUMISE À DES MOMENTS D EXTRÉMITÉ ET UNE CHARGE RÉPARTIE OU CONCENTRÉE Revue Construction étallique Référence DÉVERSEENT ÉLASTIQUE D UNE POUTRE À SECTION BI-SYÉTRIQUE SOUISE À DES OENTS D EXTRÉITÉ ET UNE CHARGE RÉPARTIE OU CONCENTRÉE par Y. GALÉA 1 1. INTRODUCTION Que ce