Rapport B Adresse du chantier : Route de Perwez, en face du n 24, lot Saint-Germain Belgique. Date des essais :

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1 Rapport B48072 Adresse du chantier : Route de Perwez, en face du n 24, lot Saint-Germain Belgique Date des essais : Date du rapport : Essais commandités par : MR LOIC QUERTENMONT RUE DU BREU 464B THOIRY (FRANCE) Selon le devis : Nature des essais : 2 x CPT-M (conformément à la norme ISO , type TM4, classe 7) Continu mécanique avec gaine M1 Numéro des essais : S01, S03 1 x CPT-M (conformément à la norme ISO , type TM4, classe 7) Continu mécanique avec gaine M1 et sans frottements Numéro de l'essai : S02 SGS Belgium NV Tervuursesteenweg 200 B-3060 Bertem t +32 (0) f +32 (0) Oude Waalstraat 294 B-9870 Zulte t +32 (0) f +32 (0) Parc Créalys, Rue Phocas Lejeune 4 B-5032 Gembloux t +32 (0) f +32 (0) e be_environment@sgs.com url Member of the SGS Group (Société Générale de Surveillance) Registered office: Noorderlaan 87 B-2030 Antwerpen H.R. Antwerpen BTW BE Dexia All orders are executed only in accordance with our General Conditions, deposited with the Antwerp Chamber of Commerce and Industry

2 2 1 SOMMAIRE 1 Sommaire Introduction Généralités Méthode et matériel Présentation des résultats Implantation des essais Niveau de l eau Nature du sol Discussion - B Fondation superficielle calculs informatifs Fondations sur semelles filantes à une assise de 1,00 m sous le niveau de la surface (vides ventilés) Fondations sur radier général à une assise de 2,50 m sous le niveau de la surface (caves) Conclusion Annexes A. Légende B. Formules C. Plan D. Graphiques de sondage E. Données de terrain et paramètres géotechniques F. Capacité portante d'équilibre et pression de fondation admissible G. Calculs des tassements - semelles filantes H. Calculs des tassements - semelles isolées carrées I. Calculs des tassements - radier général Rapport : B48072 Page 2 / 35 (v1)

3 3 2 INTRODUCTION 2.1 Généralités Une étude de sol sur un terrain situé à Route de Perwez lot 21, 5310, Saint-Germain, Belgique nous a été confiée par MR LOIC QUERTENMONT dans le cadre d une nouvelle construction. L étude de sol a consisté en : 2 x CPT-M (conformément à la norme ISO , type TM4, classe 7) Continu mécanique avec gaine M1 Numéro des essais : S01, S03 1 x CPT-M (conformément à la norme ISO , type TM4, classe 7) Continu mécanique avec gaine M1 et sans frottements Numéro de l'essai : S Méthode et matériel Les essais continus au cône de pénétration avec une gaine M1 (CPT-M) sont réalisés avec un véhicule lesté. La mise en œuvre se fait selon la norme EN ISO «Geotechnical investigation and testing Part 12 : Mechanical cone penetration test (CPT M)». Les sondages effectués appartiennent au test type TM4, de classe d application 7. Par l intermédiaire d une extension des tiges de sondage d un diamètre de 36 mm, le cône mécanique (de type M1 avec angle au sommet de 60 et section à la base de 10 cm²) est enfoncé de manière continue avec un taux de pénétration constant de 2 cm/s, avec ou sans utilisation d un réducteur de frottement. Tous les 1 ou 2 cm, la résistance de cône et de la résistance totale (résistance au cône + résistance au frottement latéral le long des tiges de sondage) sont enregistrées. Les données sont présentées tous les 20 cm dans le rapport. Toutes les valeurs mesurées peuvent être transmises sur simple demande. Afin de garantir une profondeur de sondage la plus conséquente possible, une réducteur de frottement a été utilisé pour l essai S02. Dans ce cas-ci (cône mécanique CPT-M), seule la résistance au cône a été mesurée. 2.3 Présentation des résultats Les résultats des sondages sont présentés sur les diagrammes en annexe. On y trouve pour les sondages S01, S03 la résistance au cône (q c ) exprimée en MN/m² et la résistance totale au frottement latéral (Qst) exprimée en KN, toutes deux représentées par rapport à la profondeur. L autre essai a été réalisé avec la présence d un réducteur de frottement afin d atteindre une profondeur de sondage plus conséquente. Dans ce cas-là, seule la résistance au cône a été mesurée. Toutes ces informations sont également répertoriées en annexe. 3 IMPLANTATION DES ESSAIS Le niveau des essais a été relevé par nivellement. Celui-ci est basé par rapport à un point de référence dont le niveau est l'axe de la rue Alexandre Denil dans le prolongement du poteau d'électricité, indiqué sur le schéma en annexe. Un niveau relatif de R : +0,00 m a été attribué à ce point de référence. Rapport : B48072 Page 3 / 35 (v1)

4 4 Dans le tableau suivant, vous trouverez un récapitulatif concernant les essais qui ont été effectués : Numéro de l essai Niveau de l essai par rapport au point de référence R (m) Profondeur maximale (m) S01 2,22 6,93-4,71 S02 2,07 12,43-10,36 S03 1,99 7,09-5,10 Les raisons pour lesquelles les essais ont été interrompus sont répertoriés dans le tableau suivant : Profondeur maximale relative (m) Numéro de l essai S01 Profondeur atteinte Capacité maximale totale atteinte Capacité maximale du cône atteinte (10T) X S02 X X S03 X Pente maximale atteinte Autre cause L implantation des essais est reprise sur le schéma en annexe. 4 NIVEAU DE L EAU Le niveau de l eau est mesuré dans chaque trou de sondage directement après l exécution de ceux-ci. Les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous. Numéro de l essai Profondeur par rapport au niveau de la surface (en m) S01 Eau à 2,10 m 0,12 S02 Eau à 1,80 m 0,27 S03 Eau à 2,00 m -0,01 Conformément au niveau relatif (R) (en m) Etant donné que ces mesures sont effectuées dans des trous de sondage étroits et non protégés (10 cm² ou 15 cm²), ceux-ci n ont qu une valeur indicative. La détermination précise du niveau de la nappe et son suivi au cours du temps peut être réalisé en plaçant un ou plusieurs piézomètres de contrôle à profondeur suffisante. En l'absence d obstacles résistants, cette méthode est rapidement et efficacement mise en place à partir des machines de sondage. Dans le cas contraire ou si une profondeur importante est requise, il sera nécessaire de le(s) mettre en place à l'aide d'une machine de forage. 5 NATURE DU SOL Ces données ne sont fournies dans le rapport qu à titre indicatif. Il est important de tenir en compte la surface limitée d un sondage (seulement 10 ou 15 cm²), ce qui n est qu une fraction du terrain étudié. L Eurocode 7 exige donc toujours une inspection visuelle pour déterminer si les résultats sont représentatifs de tout le terrain et qu aucune anomalie ne se produit. Des couches locales (telles que de la tourbe, des roches, des sols remaniés, des remblais, ) sont difficilement caractérisées à l aide de sondages. Nous notons que la composition exacte du sol ne peut être certaine qu avec la réalisation de forages. En particulier dans le cadre d assèchements, cette technique est recommandée en se référant aux Directives d assèchement des sols meubles, publiées par le CSTC (Centre Scientifique et Technique de la Construction). Rapport : B48072 Page 4 / 35 (v1)

5 5 De façon très générale, les valeurs suivantes peuvent être considérées j C tourbe faible 3 10 boue faible 5-8 argile limon sable Description : Ci-dessous se trouve une interprétation de la géologie et de la lithologie du sol, sur base des résultats des essais réalisés et des informations géologiques et géotechniques régionales. Les couches suivantes peuvent être distinguées : Couche 1 : Couche 2 : Terre végétale et/ou remaniée suivie de limons sableux quaternaires moyennement compressibles Sables tertiaires relativement résistants (Formation de Bruxelles) Le tableau ci-dessous synthétise pour chaque couche le niveau relatif de chaque essai (R), la profondeur en mètre des premières couches traversées et la profondeur atteinte dans la dernière couche (d) et leurs niveaux relatifs correspondants (r). 6 DISCUSSION - B48072 Numéro de l'essai Niveau relatif (R), m Couche 1 Couche 2 d1 r1 d2 r2 S01 2,22 4,80-2,58 6,98-4,76 S02 2,07 4,40-2,33 12,49-10,42 S03 1,99 4,30-2,31 7,15-5,16 L étude de sol a été réalisée dans le cadre d une nouvelle construction avec mise en place de vides ventilés et éventuellement de caves (partielles ou globales). Les résultats des sondages montrent un sol de portance moyenne à limite. A partir d une profondeur d environ 3,5 m, les pressions de fondations admissibles atteignent une valeur supérieure à 0,12 MN/m². A moindre profondeur, les pressions de fondations admissibles sont au moins égales à 0,07 MN/m². Nous allons envisager diverses méthodes de fondations et plusieurs profondeurs d assise (vides ventilés, caves, hors-gel). Pour contrôler la capacité de déformation du sol, les tassements ont été calculés dans le cas de plusieurs fondations superficielles (semelles filantes, semelles isolées carrées et radier général), pour des dimensions, des profondeurs d assise et des charges variables. Les résultats de ces calculs sont disponibles en annexe. Aucune discussion sur l admissibilité des tassements et les conditions de la capacité portante n est ajoutée dans cette annexe. Ces résultats sont à interpréter avec prudence. Vous trouverez plus d informations à ce sujet dans la partie «formules utilisées et hypothèses». Rapport : B48072 Page 5 / 35 (v1)

6 6 6.1 Fondation superficielle calculs informatifs FONDATIONS SUR SEMELLES FILANTES À UNE ASSISE DE 1,00 M SOUS LE NIVEAU DE LA SURFACE (VIDES VENTILÉS) Nous avons considéré une semelle filante d'une longueur de 12 m, assise au niveau relatif R : +1,00 m, en supposant que le sol n est ni remanié ni un remblai. Ce niveau d'assise correspond à une profondeur sous le niveau actuel de: S01 : 1,22 m S02 : 1,07 m S03 : 0,99 m La pression de fondation appliquée est de 70,00 kn/m². Les largeurs des semelles ont été déterminées sur base de cette pression et en fonction des charges linéaires de manière à respecter les conditions de la capacité portante. Les résultats des tassements sont présentés dans le tableau ci-dessous. Tassement (en cm) pour les charges linéaires suivantes en (kn/m ) en les largeurs (en m) Numéro de l essai 40,00 kn/m 50,00 kn/m 60,00 kn/m 70,00 kn/m 80,00 kn/m 90,00 kn/m 100,00 kn/m 0,60 m 0,75 m 0,90 m 1,00 m 1,15 m 1,30 m 1,45 m S01 1,58 1,86 2,09 2,35 2,52 2,68 2,82 S02 1,40 1,62 1,81 2,03 2,17 2,30 2,42 S03 1,50 1,73 1,93 2,16 2,31 2,44 2, FONDATIONS SUR RADIER GÉNÉRAL À UNE ASSISE DE 2,50 M SOUS LE NIVEAU DE LA SURFACE (CAVES) A cette profondeur, on note déjà la présence d eau, si bien que pour assurer l'étanchéité de la cave, un radier général s'avère être une solution idéale. Nous considérons un radier général de dimensions approximatives 12,00 m par 8,00 m, dont l assise se situe au niveau relatif R : -0,50 m, en supposant que le sol n est ni remanié, ni un remblai. Les profondeurs correspondantes sous le niveau de la surface sont de : S01 : 2,72 m S02 : 2,57 m S03 : 2,49 m Les résultats de tassements sont présentés dans le tableau ci-dessous. Numéro de l essai Tassement (en cm) pour les charges suivantes (kn/m²) 30,00 kn/m² 40,00 kn/m² 50,00 kn/m² 60,00 kn/m² S01 0,00 0,00 0,01 1,22 S02 0,00 0,00 0,35 1,08 S03 0,00 0,00 0,55 1,22 Les tassements sont nuls pour des pressions de charge allant jusqu à 40 kn/m² en raison de l'effet de compensation dû au volume de terre excavé. Le niveau stabilisé de la nappe fera l objet d un contrôle à l aide d un piézomètre. Le cas échéant, si ce niveau se trouve au-dessus du niveau envisagé pour les fondations toutes précautions devront être prises (drainage et stabilité de la fouille, stabilité des bâtiments voisins, étanchéification, ). Rapport : B48072 Page 6 / 35 (v1)

7 7 6.2 Conclusion Dans le cas de fondations sur semelles filantes assise à la profondeur de vides ventilés (environ 1,0 m sous le niveau de la surface), les tassements prévisibles ne restent admissibles que jusqu à une charge linéaire de 70 kn/m. Dans le cas de charges supérieures, les tassements prévisibles dépasseront les limites admissibles des directives des normes de sécurité. Pour assurer l étanchéité d une cave potentielle, un radier général s avère être une solution idéale. Dans ce cas là (assise à environ 2,50 m sous le niveau de la surface), les tassements prévisibles restent admissibles pour les charges considérées. De manière générale, dans le cas de la mise en place d un radier général, plus l assise de fondation est profonde, moins les tassements seront conséquents. Avant la mise en œuvre des fondations de la cave, un drainage périphérique sera donc nécessaire, complété par un bon cimentage hydrofuge des maçonneries enterrées. Le lit drainant du drainage périphérique peut être constitué par un complexe géotextile posé contre les maçonneries et entourant à sa base le tuyau de récolte des eaux. Ce lit drainant doit affleurer le niveau fini extérieur du terrain. La diminution résultante du niveau de l eau peut avoir une influence négative sur la stabilité des bâtiments voisins. Dans la cas d un sous-sol partiel (niveaux de cave variables), il est recommandé de consolider la connexion avec la partie sans cave et donc de minimiser les tassements différentiels issus de la différence de profondeur d assise. Il est primordial de rester attentif aux possibles tassements différentiels avec la mise en place de caves partielles. Si une baisse des charges indiquent des tassements différentiels trop importants, seul un système de fondations dont l assise est unique sera alors sûr. Le mode de fondation le plus approprié dépend de l ampleur du bâtiment à construire et devra être déterminé par l ingénieur responsable. Gembloux, Angélina Gill, ing Responsable de projets Géotechnique Lippens Jan, ing Business Unit Manager Geotechnics A moins qu il ait été convenu autrement, les missions sont exécutées sur base de la version la plus récente des conditions générales de SGS Belgium. Ces conditions vous seront de nouveau envoyées sur simple demande. L attention est attirée sur la limitation de la responsabilité, ainsi que sur les questions de rémunération et de compétence comme déterminées par ces conditions. Chaque porteur de ce document doit savoir que les informations conçues dans ce document ne reprennent que les constatations de SGS Belgium au moment de son intervention et endéans les limites des instructions éventuelles du client. SGS Belgium n est responsable que vis-à-vis de son client et lors d une transaction commerciale, ce document ne décharge pas les parties de leur obligation d exécuter tous leurs droits et obligations émanant des documents de transaction. Chaque adaptation non-approuvée ainsi que l imitation ou la falsification du contenu ou de l apparence de ce document est illégale et toute personne commettant une telle infraction sera poursuivie en justice. Rapport : B48072 Page 7 / 35 (v1)

8 Symboles : Légende Valeurs mesurées d (m) : profondeur par rapport au niveau de l essai (surface) en mètres R : niveau relatif par rapport au niveau de référence choisi DNG : altimétrie DNG (Deuxième Nivellement Général) q c : résistance au cône en MN/m² ou Mpa Q t : résistance totale en kn Q st : résistance totale au frottement latéral en kn : résistance locale au frottement latéral en MN/m² ou Mpa. f s R f : coefficient de frottement (%) u : pression interstitielle en MN/m² ou Mpa I ( ) : inclinaison MV : niveau de la surface SA / AS : début des sondages Valeurs calculées P b : tension superficielle (verticale) originelle en MN/m² ou Mpa ϕ : angle de frottement interne apparent en C : constante de compressibilité (sans dimension) V bd : fonction de ϕ en ϕ V b : facteur de détermination de la capacité portante en ce qui concerne la charge supérieure (sans dimension) V c : facteur de détermination de la capacité portante en ce qui concerne la cohésion (sans dimension) V g : facteur de détermination de la capacité portante en ce qui concerne la largeur (sans dimension) b : largeur de semelle en mètres γ : masse volumique du sol en kn/m³ q d : capacité portante d équilibre pour des semelles continues en MN/m² ou Mpa q d : capacité portante d équilibre pour un radier général en MN/m² ou Mpa q ad : pression de fondation admissible pour des semelles continues en MN/m² ou Mpa q ad : pression de fondation admissible pour un radier général en MN/m² ou Mpa Abréviations sur les graphiques V G S K E B : tubage et/ou support de tubage placé : cône ferme utilisé en raison de la présence de matériaux : sondage arrêté (et repris plus tard) : réducteur de frottement utilisé : coulissage des tiges de sondage : mise en pratique du système sonique ou d une autre technique de forage pour forer à travers les couches dures relation 1 N/mm² = 10.2 kg/cm² ou 9.8 N/mm² = 1 kg/mm² Annexe A Page 8 / 35 (v1)

9 Formules utilisées et hypothèses Les hypothèses suivantes ont été faites pour le calcul de pb : masse volumique sèche du sol = 16 kn/m, masse volumique du sol saturé en eau = 20 kn/m³ avec le poids effectif humide du sol sous l eau = 10 kn/m³ (selon la poussée d Archimède). La constante de compressibilité C est calculée selon la formule suivante : Avec a = 1,5 pour les couches de sable peu compactes et les couches faibles = 2,0 pour les couches de sables compactes et les couches consolidées de cohésion normale = 2,5 pour les couches rigides et surconsolidées = 0,5 à 0,7 pour l argile organique et la tourbe Nous prenons a = 1,5 de façon à garder une marge de sécurité pour la plupart des sortes de sol. Pour une détermination exacte de ces valeurs de a, des essais en laboratoire doivent être effectués. En général, plus la valeur de a est haute (et par conséquent celle de C), moins il y a de tassements. Il est alors possible de considérer que par cette méthode, le tassement effectif équivaut à environ 2/3 du tassement calculé. Choix et dimensionnement des fondations comprend 2 facteurs, à savoir le contrôle de : a. la capacité portante d équilibre b. la capacité de déformation (tassement) La capacité portante d équilibre est calculée selon la formule de Prandl Caquot Buisman: avec Vb x pb = effet des charges supérieures Vc x c = effet de la cohésion Vg x γ x b = effet de la pesanteur (largeur?) (la valeur de b est reprise en haut du tableau et peut être changée sur demande) Pour des charges ponctuelles différentes telles que dans le cas d un radier général, la capacité portante d équilibre peut être augmentée de 30 % : La pression de fondation admissible (q ad pour des semelles continues et q ad pour un radier) est obtenue en appliquant un coefficient de sécurité de 2 à 2,5 à la valeur de la capacité portante d équilibre. et avec n = 2 (cette valeur peut être changée sur demande) Annexe B Page 9 / 35 (v1)

10 Remarques : - Les valeurs de la capacité portante d équilibre et de la pression de fondation admissibnle calculées ne sont valables que si aucun déblai n a eu lieu ayant pu modifier le sol d origine ainsi que le niveau de la surface préalable ; ni aucun remblai adjoint ou sol remanié. - De plus, les capacités portantes sont valables tant que les charges sous-jacentes n ont pas exédées les valeurs autorisées. - Il faut également garder à l esprit que dans les sols argileux, les fondations doivent avoir une profondeur d au moins 1,2 m pour éviter l assèchement du sol. En outre, il est alors déconseillé de place des arbres à croissance rapide à moins de 10 à 15 mètres des fondations. - Une attention particulière doit être apportée au début de profondeur de gel. Si la profondeur n est pas suffisante, des lentilles de glace peuvent se former derrière les fondations permettant à des décalages verticaux et horizontaux de se produire. La capacité de déformation (tassement) est calculée selon la formule de Terzaghi: Avec : ds h p p b : tassement de la couche considérée en in mm : épaisseur de la couche : variation de contrainte à la base de la fondation : contrainte locale initiale (poids propre du sol) Il convient de noter que C est inversement proportionnelle au tassement et que la valeur de C dépend largement de la constante a, qui, dans ce calcul, est prise égale à 1,5. Les tassements sont calculées pour quelques exemples jusqu à une profondeur où nous avons des données. Dans le cas où ces valeurs sont marquées d un astérix *, cela signifie que ces valeurs n indiquent pas complètement le comportement de tassement étant donné que la profondeur de l effet dû aux charges est supérieure à la profondeur sondée atteinte. Entre parenthèses, le tassement calculé est intégralement calculé selon l hypothèse que la pointe de résistance la plus profonde est équivalente à une valeur mentionnée dans la partie supérieure des tableaux. Cette valeur fictive est choisie par nos soins en fonction des résultats des sondages restants. Le calcul se termine lorsque. Remarques : - En règle générale, il y a peu de problèmes pour les fondations à faible profondeur et avec q c > 1.2 N/mm². - Une attention particulière doit être apportées aux fondations de type semelles placées à proximité les unes des autres. - La réalisation de remblais importants autour d un bâtiment peut entraîner de sérieux tassements. - Tassements admissibles : - il est supposé que le tassement différentiel peut provoquer des dégâts seulement si ds / L > 1/500 où ds = tassement différentiel entre deux points de support voisins L = distance entre deux points de support - Général (selon une étude statique de Leusink et Terzaghi) - une différence de tassement jusqu à 2 cm peut être traitée sans problèmes - une différence de tassements de 2 à 5 cm peut causer des fissures - une différence de tassement de plus de 5 cm provoque des cassures Annexe B Page 10 / 35 (v1)

11 Rapport N Chantier Plan situation B48072 Saint-Germain 1 axe rue 14m 5m 5.5m 34m S02 : S01 : m 7m S03 : Annexe C Page 11 / 35 (v1)

12 Rapport N Chantier Plan situation B48072 Saint-Germain 2 Annexe C Page 12 / 35 (v1) poteau d électricité Niv. de réf. : l axe de la rue dans le prolongement du poteau d électricité R : 0.00

13 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,10 m Annexe D Page 13 / 35 (v1)

14 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 1,80 m Annexe D Page 14 / 35 (v1)

15 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,00 m Annexe D Page 15 / 35 (v1)

16 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,10 m Données du terrain et paramètres D R qc Qt Qst φ' C 0,01 2,21 0,25 0,26 0,01 41, ,75 0,21 2,01 2,19 2,20 0,01 37,42 977,68 0,41 1,81 3,12 3,13 0,01 35,95 713,41 0,61 1,61 2,59 2,78 0,19 33,09 398,05 0,81 1,41 1,59 3,09 1,50 28,76 184,03 1,01 1,21 1,98 4,19 2,21 28,75 183,79 1,21 1,01 1,59 4,37 2,78 25,81 123,19 1,41 0,81 1,72 4,95 3,23 25,24 114,36 1,61 0,61 2,32 6,22 3,90 26,51 135,09 1,81 0,41 1,78 6,58 4,80 23,53 92,20 2,01 0,21 1,00 7,12 6,12 17,52 46,64 2,21 0,01 1,51 7,74 6,23 20,61 65,27 2,41-0,19 1,66 8,19 6,53 20,94 67,85 2,61-0,39 1,55 8,79 7,24 19,87 60,08 2,81-0,59 1,45 9,52 8,07 18,80 53,44 3,01-0,79 1,21 8,83 7,62 16,62 42,51 3,21-0,99 1,10 9,47 8,37 15,21 36,91 3,41-1,19 0,77 9,63 8,86 10,84 24,73 3,61-1,39 1,55 10,60 9,05 17,74 47,74 3,81-1,59 1,32 10,93 9,61 15,78 39,05 4,01-1,79 1,66 10,18 8,52 17,65 47,25 4,21-1,99 1,83 11,33 9,50 18,22 50,18 4,41-2,19 4,70 15,25 10,55 25,88 124,34 4,61-2,39 2,47 14,59 12,12 20,31 63,12 4,81-2,59 3,55 16,31 12,76 23,12 87,73 5,01-2,79 8,42 24,07 15,65 29,39 201,44 5,21-2,99 9,30 27,39 18,09 29,86 215,61 5,41-3,19 10,26 34,21 23,95 30,25 230,73 5,61-3,39 10,88 41,70 30,82 30,41 237,55 5,81-3,59 11,34 48,95 37,61 30,48 240,59 6,01-3,79 13,05 55,05 42,00 31,07 269,26 6,21-3,99 15,23 65,87 50,64 31,74 305,82 6,41-4,19 16,23 76,63 60,40 31,93 317,41 6,61-4,39 16,47 88,39 71,92 31,87 313,91 6,81-4,59 16,23 97,16 80,93 31,66 301,67 Annexe E Page 16 / 35 (v1)

17 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 1,80 m Données du terrain et paramètres D R qc Qt φ' C 0,01 2,06 0,01 0,02 23,66 93,75 0,21 1,86 2,72 2,73 38, ,29 0,41 1,66 1,62 3,64 32,72 370,43 0,61 1,46 1,36 3,42 29,65 209,02 0,81 1,26 1,66 3,46 29,06 192,13 1,01 1,06 2,00 4,29 28,82 185,64 1,21 0,86 2,12 5,42 27,95 164,26 1,41 0,66 1,87 5,47 25,88 124,34 1,61 0,46 1,61 5,25 23,66 93,75 1,81 0,26 1,49 5,21 22,07 77,34 2,01 0,06 1,57 5,51 21,95 76,21 2,21-0,14 1,70 6,43 22,09 77,51 2,41-0,34 2,06 8,07 23,20 88,54 2,61-0,54 1,79 9,22 21,55 72,76 2,81-0,74 1,59 8,98 20,05 61,31 3,01-0,94 1,51 8,94 19,13 55,38 3,21-1,14 1,45 9,33 18,31 50,70 3,41-1,34 1,59 8,72 18,75 53,12 3,61-1,54 2,32 11,52 21,72 74,20 3,81-1,74 2,21 12,42 20,94 67,79 4,01-1,94 2,46 13,57 21,52 72,50 4,21-2,14 2,59 14,30 21,63 73,44 4,41-2,34 2,13 12,68 19,58 58,20 4,61-2,54 7,84 20,90 29,57 206,68 4,81-2,74 7,27 24,80 28,80 185,14 5,01-2,94 7,80 28,00 29,06 192,12 5,21-3,14 8,73 28,78 29,62 208,19 5,41-3,34 9,69 33,02 30,09 223,96 5,61-3,54 9,64 36,82 29,88 216,14 5,81-3,74 10,16 41,20 30,03 221,19 6,01-3,94 12,87 41,85 31,13 272,28 6,21-4,14 13,43 44,85 31,21 276,34 6,41-4,34 13,32 46,32 31,02 266,76 6,61-4,54 10,86 43,22 29,74 211,83 6,81-4,74 10,84 43,54 29,55 206,08 7,01-4,94 10,69 42,45 29,28 198,21 7,21-5,14 10,05 39,70 28,67 181,85 7,41-5,34 8,18 34,46 27,01 144,52 7,61-5,54 5,54 26,34 23,82 95,63 7,81-5,74 4,69 20,57 22,26 79,13 8,01-5,94 2,72 17,51 17,15 44,88 8,21-6,14 2,66 18,16 16,72 42,95 8,41-6,34 3,29 20,44 18,55 52,00 8,61-6,54 8,05 27,64 25,90 124,61 8,81-6,74 2,61 25,88 15,91 39,59 9,01-6,94 2,51 24,88 15,32 37,31 9,21-7,14 11,71 34,08 28,22 170,70 9,41-7,34 9,11 42,07 26,23 130,27 9,61-7,54 6,93 43,49 23,96 97,24 9,81-7,74 8,22 36,37 25,16 113,22 10,01-7,94 6,71 43,20 23,40 90,76 Annexe E Page 17 / 35 (v1)

18 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 1,80 m D R qc Qt φ' C 10,21-8,14 4,09 38,49 18,96 54,34 10,41-8,34 7,18 36,38 23,66 93,73 10,61-8,54 5,91 40,22 21,90 75,83 10,81-8,74 2,55 31,49 13,77 32,17 11,01-8,94 3,38 29,69 16,49 41,94 11,21-9,14 1,87 26,46 9,90 22,82 11,41-9,34 1,72 23,87 8,68 20,66 11,61-9,54 2,55 25,41 13,07 30,14 11,81-9,74 2,85 25,56 14,09 33,17 12,01-9,94 10,75 33,20 25,81 123,19 12,21-10,14 11,54 38,87 26,23 130,25 12,41-10,34 11,41 72,63 26,03 126,87 Annexe E Page 18 / 35 (v1)

19 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,00 m Données du terrain et paramètres D R qc Qt Qst φ' C 0,01 1,98 1,10 1,11 0,01 46, ,50 0,21 1,78 2,13 2,14 0,01 37,29 950,89 0,41 1,58 1,49 1,94 0,45 32,29 340,70 0,61 1,38 1,25 2,49 1,24 29,06 192,11 0,81 1,18 1,28 2,86 1,58 27,19 148,15 1,01 0,98 1,55 3,80 2,25 26,98 143,87 1,21 0,78 1,95 4,65 2,70 27,34 151,08 1,41 0,58 1,95 5,52 3,57 26,20 129,65 1,61 0,38 1,93 6,32 4,39 25,10 112,38 1,81 0,18 1,64 6,90 5,26 22,85 84,94 2,01-0,02 1,28 7,36 6,08 19,83 59,81 2,21-0,22 0,96 7,49 6,53 16,56 42,23 2,41-0,42 1,78 8,61 6,83 21,69 73,96 2,61-0,62 1,79 9,67 7,88 21,27 70,47 2,81-0,82 1,83 10,69 8,86 21,02 68,45 3,01-1,02 1,62 11,57 9,95 19,51 57,72 3,21-1,22 1,21 10,82 9,61 16,30 41,16 3,41-1,42 1,21 11,27 10,06 15,86 39,37 3,61-1,62 2,02 12,46 10,44 20,29 62,99 3,81-1,82 2,30 13,52 11,22 21,07 68,86 4,01-2,02 2,49 14,65 12,16 21,42 71,69 4,21-2,22 2,44 16,97 14,53 20,92 67,65 4,41-2,42 6,93 25,40 18,47 28,81 185,29 4,61-2,62 8,18 28,34 20,16 29,72 211,19 4,81-2,82 7,71 30,72 23,01 29,07 192,43 5,01-3,02 9,11 33,27 24,16 30,00 220,05 5,21-3,22 11,24 37,82 26,58 30,95 263,03 5,41-3,42 12,47 43,85 31,38 31,33 282,98 5,61-3,62 13,57 52,20 38,63 31,62 298,90 5,81-3,82 11,48 59,00 47,52 30,59 245,65 6,01-4,02 11,62 65,56 53,94 30,50 241,75 6,21-4,22 11,56 68,95 57,39 30,33 234,01 6,41-4,42 12,87 78,22 65,35 30,76 253,68 6,61-4,62 13,38 86,88 73,50 30,82 256,98 6,81-4,82 11,52 94,22 82,70 29,86 215,73 7,01-5,02 10,81 99,59 88,78 29,25 197,50 Annexe E Page 19 / 35 (v1)

20 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,10 m Capacité portante et pression de fondation admissible Facteur de sécurité : 2,00 Calcul pour b (largeur semelles) = 1,00 m D R qc Gnd Pb C φ Vbd Vb Vc Vg qd qad q'd q'ad 0,01 2,21 0, , ,75 41, ,50 76,48 86,10 103,38 1,67 0,83 2,17 1,08 0,21 2,01 2, ,36 977,68 37,42 651,79 45,33 57,94 51,27 0,97 0,49 1,27 0,63 0,41 1,81 3, ,56 713,41 35,95 475,61 37,51 50,34 39,76 0,88 0,44 1,15 0,57 0,61 1,61 2, ,76 398,05 33,09 265,37 26,37 38,93 24,74 0,65 0,33 0,85 0,42 0,81 1,41 1, ,96 184,03 28,76 122,69 16,01 27,35 12,56 0,41 0,20 0,53 0,27 1,01 1,21 1, ,16 183,79 28,75 122,52 15,99 27,32 12,54 0,46 0,23 0,60 0,30 1,21 1,01 1, ,36 123,19 25,81 82,13 11,62 21,96 8,07 0,35 0,18 0,46 0,23 1,41 0,81 1, ,56 114,36 25,24 76,24 10,94 21,09 7,42 0,37 0,18 0,48 0,24 1,61 0,61 2, ,76 135,09 26,51 90,06 12,52 23,10 8,96 0,47 0,23 0,61 0,30 1,81 0,41 1, ,96 92,20 23,53 61,46 9,15 18,72 5,77 0,36 0,18 0,46 0,23 2,01 0,21 1, ,16 46,64 17,52 31,09 5,02 12,73 2,40 0,20 0,10 0,26 0,13 2,21 0,01 1, ,70 65,27 20,61 43,52 6,80 15,42 3,77 0,27 0,14 0,36 0,18 2,41-0,19 1, ,70 67,85 20,94 45,23 7,03 15,76 3,96 0,30 0,15 0,39 0,19 2,61-0,39 1, ,70 60,08 19,87 40,05 6,32 14,72 3,39 0,28 0,14 0,36 0,18 2,81-0,59 1, ,70 53,44 18,80 35,63 5,69 13,78 2,90 0,26 0,13 0,34 0,17 3,01-0,79 1, ,70 42,51 16,62 28,34 4,60 12,06 2,10 0,22 0,11 0,28 0,14 3,21-0,99 1, ,70 36,91 15,21 24,61 4,02 11,11 1,69 0,20 0,10 0,26 0,13 3,41-1,19 0, ,70 24,73 10,84 16,49 2,67 8,72 0,84 0,13 0,07 0,17 0,09 3,61-1,39 1, ,70 47,74 17,74 31,83 5,13 12,91 2,48 0,28 0,14 0,36 0,18 3,81-1,59 1, ,70 39,05 15,78 26,04 4,24 11,47 1,85 0,23 0,12 0,30 0,15 4,01-1,79 1, ,70 47,25 17,65 31,50 5,08 12,82 2,45 0,29 0,15 0,38 0,19 4,21-1,99 1, ,70 50,18 18,22 33,46 5,37 13,28 2,66 0,32 0,16 0,42 0,21 4,41-2,19 4, ,70 124,34 25,88 82,89 11,70 22,06 8,16 0,75 0,37 0,97 0,48 4,61-2,39 2, ,70 63,12 20,31 42,08 6,60 15,13 3,61 0,42 0,21 0,55 0,28 4,81-2,59 3, ,70 87,73 23,12 58,48 8,77 18,20 5,44 0,59 0,29 0,76 0,38 5,01-2,79 8, ,70 201,44 29,39 134,29 17,18 28,73 13,83 1,22 0,61 1,58 0,79 5,21-2,99 9, ,70 215,61 29,86 143,74 18,11 29,80 14,87 1,32 0,66 1,72 0,86 5,41-3,19 10, ,70 230,73 30,25 153,82 18,93 30,75 15,79 1,42 0,71 1,85 0,92 5,61-3,39 10, ,70 237,55 30,41 158,37 19,28 31,15 16,19 1,49 0,74 1,93 0,97 5,81-3,59 11, ,70 240,59 30,48 160,40 19,43 31,31 16,36 1,54 0,77 2,00 1,00 6,01-3,79 13, ,70 269,26 31,07 179,50 20,80 32,86 17,94 1,69 0,85 2,20 1,10 6,21-3,99 15, ,70 305,82 31,74 203,88 22,48 34,72 19,94 1,88 0,94 2,44 1,22 6,41-4,19 16, ,70 317,41 31,93 211,60 22,99 35,29 20,55 1,97 0,98 2,56 1,28 6,61-4,39 16, ,70 313,91 31,87 209,28 22,83 35,11 20,35 2,00 1,00 2,60 1,30 6,81-4,59 16, ,70 301,67 31,66 201,12 22,27 34,49 19,69 1,99 1,00 2,59 1,30 Annexe F Page 20 / 35 (v1)

21 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 1,80 m Capacité portante et pression de fondation admissible Facteur de sécurité : 2,00 Calcul pour b (largeur semelles) = 1,00 m D R qc Gnd Pb C φ Vbd Vb Vc Vg qd qad q'd q'ad 0,01 2,06 0, ,16 93,75 23,66 62,50 9,27 18,88 5,89 0,10 0,05 0,13 0,06 0,21 1,86 2, , ,29 38,40 809,52 51,61 63,85 61,01 1,15 0,58 1,50 0,75 0,41 1,66 1, ,56 370,43 32,72 246,95 25,24 37,73 23,31 0,54 0,27 0,70 0,35 0,61 1,46 1, ,76 209,02 29,65 139,34 17,69 29,32 14,39 0,40 0,20 0,52 0,26 0,81 1,26 1, ,96 192,13 29,06 128,09 16,55 27,98 13,15 0,43 0,21 0,55 0,28 1,01 1,06 2, ,16 185,64 28,82 123,76 16,12 27,48 12,68 0,46 0,23 0,60 0,30 1,21 0,86 2, ,36 164,26 27,95 109,50 14,64 25,71 11,11 0,46 0,23 0,60 0,30 1,41 0,66 1, ,56 124,34 25,88 82,89 11,70 22,06 8,16 0,40 0,20 0,51 0,26 1,61 0,46 1, ,76 93,75 23,66 62,50 9,27 18,88 5,89 0,33 0,17 0,43 0,22 1,81 0,26 1, ,90 77,34 22,07 51,56 7,88 16,97 4,67 0,27 0,14 0,36 0,18 2,01 0,06 1, ,90 76,21 21,95 50,81 7,78 16,82 4,59 0,29 0,14 0,37 0,19 2,21-0,14 1, ,90 77,51 22,09 51,67 7,89 16,98 4,68 0,31 0,15 0,40 0,20 2,41-0,34 2, ,90 88,54 23,20 59,03 8,84 18,29 5,50 0,36 0,18 0,47 0,24 2,61-0,54 1, ,90 72,76 21,55 48,51 7,47 16,38 4,33 0,32 0,16 0,42 0,21 2,81-0,74 1, ,90 61,31 20,05 40,87 6,43 14,88 3,48 0,29 0,14 0,37 0,19 3,01-0,94 1, ,90 55,38 19,13 36,92 5,87 14,04 3,04 0,27 0,14 0,35 0,18 3,21-1,14 1, ,90 50,70 18,31 33,80 5,42 13,36 2,70 0,26 0,13 0,34 0,17 3,41-1,34 1, ,90 53,12 18,75 35,41 5,66 13,73 2,88 0,28 0,14 0,37 0,19 3,61-1,54 2, ,90 74,20 21,72 49,47 7,60 16,57 4,44 0,40 0,20 0,52 0,26 3,81-1,74 2, ,90 67,79 20,94 45,19 7,03 15,76 3,96 0,38 0,19 0,50 0,25 4,01-1,94 2, ,90 72,50 21,52 48,33 7,45 16,36 4,31 0,42 0,21 0,55 0,27 4,21-2,14 2, ,90 73,44 21,63 48,96 7,53 16,47 4,38 0,44 0,22 0,58 0,29 4,41-2,34 2, ,90 58,20 19,58 38,80 6,14 14,45 3,25 0,37 0,19 0,48 0,24 4,61-2,54 7, ,90 206,68 29,57 137,79 17,53 29,13 14,22 1,14 0,57 1,48 0,74 4,81-2,74 7, ,90 185,14 28,80 123,43 16,08 27,43 12,64 1,07 0,54 1,40 0,70 5,01-2,94 7, ,90 192,12 29,06 128,08 16,55 27,98 13,15 1,14 0,57 1,48 0,74 5,21-3,14 8, ,90 208,19 29,62 138,79 17,63 29,25 14,33 1,25 0,63 1,63 0,81 5,41-3,34 9, ,90 223,96 30,09 149,31 18,59 30,36 15,40 1,36 0,68 1,77 0,88 5,61-3,54 9, ,90 216,14 29,88 144,10 18,15 29,85 14,91 1,36 0,68 1,77 0,89 5,81-3,74 10, ,90 221,19 30,03 147,46 18,46 30,21 15,26 1,42 0,71 1,85 0,93 6,01-3,94 12, ,90 272,28 31,13 181,52 20,94 33,02 18,11 1,67 0,83 2,17 1,08 6,21-4,14 13, ,90 276,34 31,21 184,22 21,14 33,24 18,34 1,73 0,86 2,24 1,12 6,41-4,34 13, ,90 266,76 31,02 177,84 20,68 32,73 17,80 1,73 0,86 2,25 1,12 6,61-4,54 10, ,90 211,83 29,74 141,22 17,87 29,53 14,59 1,52 0,76 1,98 0,99 6,81-4,74 10, ,90 206,08 29,55 137,39 17,49 29,09 14,17 1,52 0,76 1,98 0,99 7,01-4,94 10, ,90 198,21 29,28 132,14 16,97 28,48 13,60 1,51 0,75 1,96 0,98 7,21-5,14 10, ,90 181,85 28,67 121,23 15,85 27,16 12,39 1,44 0,72 1,87 0,94 7,41-5,34 8, ,90 144,52 27,01 96,35 13,21 23,95 9,65 1,22 0,61 1,58 0,79 7,61-5,54 5, ,90 95,63 23,82 63,75 9,43 19,10 6,02 0,88 0,44 1,14 0,57 7,81-5,74 4, ,90 79,13 22,26 52,76 8,03 17,18 4,80 0,76 0,38 0,99 0,50 8,01-5,94 2, ,90 44,88 17,15 29,92 4,84 12,44 2,27 0,46 0,23 0,60 0,30 8,21-6,14 2, ,90 42,95 16,72 28,63 4,65 12,15 2,13 0,45 0,23 0,59 0,29 8,41-6,34 3, ,90 52,00 18,55 34,67 5,55 13,56 2,79 0,56 0,28 0,72 0,36 8,61-6,54 8, ,90 124,61 25,90 83,08 11,73 22,10 8,18 1,22 0,61 1,58 0,79 8,81-6,74 2, ,90 39,59 15,91 26,39 4,30 11,58 1,89 0,44 0,22 0,58 0,29 9,01-6,94 2, ,90 37,31 15,32 24,88 4,06 11,17 1,72 0,43 0,21 0,56 0,28 9,21-7,14 11, ,90 170,70 28,22 113,80 15,08 26,24 11,57 1,67 0,83 2,17 1,08 9,41-7,34 9, ,90 130,27 26,23 86,84 12,15 22,63 8,59 1,36 0,68 1,77 0,88 9,61-7,54 6, ,90 97,24 23,96 64,83 9,56 19,26 6,15 1,08 0,54 1,41 0,71 9,81-7,74 8, ,90 113,22 25,16 75,48 10,84 20,95 7,33 1,25 0,63 1,63 0,82 10,01-7,94 6, ,90 90,76 23,40 60,50 9,03 18,56 5,67 1,06 0,53 1,38 0,69 Annexe F Page 21 / 35 (v1)

22 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 1,80 m D R qc Gnd Pb C φ Vbd Vb Vc Vg qd qad q'd q'ad 10,21-8,14 4, ,90 54,34 18,96 36,23 5,77 13,88 2,97 0,68 0,34 0,89 0,44 10,41-8,34 7, ,90 93,73 23,66 62,49 9,27 18,88 5,89 1,12 0,56 1,46 0,73 10,61-8,54 5, ,90 75,83 21,90 50,56 7,74 16,77 4,55 0,95 0,48 1,24 0,62 10,81-8,74 2, ,90 32,17 13,77 21,45 3,51 10,24 1,36 0,43 0,22 0,56 0,28 11,01-8,94 3, ,90 41,94 16,49 27,96 4,54 11,96 2,06 0,57 0,28 0,74 0,37 11,21-9,14 1, ,90 22,82 9,90 15,22 2,45 8,31 0,71 0,31 0,15 0,40 0,20 11,41-9,34 1, ,90 20,66 8,68 13,77 2,19 7,79 0,57 0,28 0,14 0,36 0,18 11,61-9,54 2, ,90 30,14 13,07 20,09 3,29 9,86 1,21 0,43 0,22 0,56 0,28 11,81-9,74 2, ,90 33,17 14,09 22,11 3,62 10,44 1,43 0,48 0,24 0,63 0,31 12,01-9,94 10, ,90 123,19 25,81 82,12 11,62 21,96 8,07 1,60 0,80 2,08 1,04 12,21-10,14 11, ,90 130,25 26,23 86,83 12,15 22,63 8,59 1,70 0,85 2,21 1,11 12,41-10,34 11, ,90 126,87 26,03 84,58 11,89 22,30 8,34 1,69 0,84 2,19 1,10 Annexe F Page 22 / 35 (v1)

23 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,00 m Capacité portante et pression de fondation admissible Facteur de sécurité : 2,00 Calcul pour b (largeur semelles) = 1,00 m D R qc Gnd Pb C φ Vbd Vb Vc Vg qd qad q'd q'ad 0,01 1,98 1, , ,50 46, ,00 184,07 171,31 336,35 5,41 2,71 7,03 3,52 0,21 1,78 2, ,36 950,89 37,29 633,93 44,57 57,21 50,11 0,95 0,48 1,24 0,62 0,41 1,58 1, ,56 340,70 32,29 227,13 23,98 36,36 21,76 0,51 0,25 0,66 0,33 0,61 1,38 1, ,76 192,11 29,06 128,07 16,55 27,98 13,15 0,37 0,19 0,48 0,24 0,81 1,18 1, ,96 148,15 27,19 98,77 13,47 24,27 9,91 0,33 0,17 0,43 0,22 1,01 0,98 1, ,16 143,87 26,98 95,92 13,17 23,91 9,61 0,37 0,18 0,48 0,24 1,21 0,78 1, ,36 151,08 27,34 100,72 13,70 24,56 10,14 0,43 0,21 0,56 0,28 1,41 0,58 1, ,56 129,65 26,20 86,44 12,11 22,58 8,55 0,41 0,21 0,53 0,27 1,61 0,38 1, ,76 112,38 25,10 74,92 10,78 20,88 7,27 0,39 0,20 0,51 0,26 1,81 0,18 1, ,96 84,94 22,85 56,63 8,53 17,87 5,23 0,33 0,17 0,43 0,22 2,01-0,02 1, ,10 59,81 19,83 39,88 6,29 14,67 3,37 0,24 0,12 0,31 0,15 2,21-0,22 0, ,10 42,23 16,56 28,15 4,57 12,01 2,08 0,18 0,09 0,23 0,11 2,41-0,42 1, ,10 73,96 21,69 49,31 7,58 16,54 4,42 0,32 0,16 0,41 0,21 2,61-0,62 1, ,10 70,47 21,27 46,98 7,27 16,11 4,15 0,32 0,16 0,41 0,21 2,81-0,82 1, ,10 68,45 21,02 45,64 7,08 15,82 4,01 0,32 0,16 0,42 0,21 3,01-1,02 1, ,10 57,72 19,51 38,48 6,10 14,39 3,21 0,29 0,14 0,38 0,19 3,21-1,22 1, ,10 41,16 16,30 27,44 4,46 11,83 2,00 0,22 0,11 0,28 0,14 3,41-1,42 1, ,10 39,37 15,86 26,25 4,28 11,55 1,87 0,22 0,11 0,28 0,14 3,61-1,62 2, ,10 62,99 20,29 42,00 6,59 15,12 3,60 0,35 0,18 0,46 0,23 3,81-1,82 2, ,10 68,86 21,07 45,91 7,12 15,89 4,04 0,40 0,20 0,52 0,26 4,01-2,02 2, ,10 71,69 21,42 47,79 7,38 16,26 4,25 0,43 0,21 0,56 0,28 4,21-2,22 2, ,10 67,65 20,92 45,10 7,01 15,72 3,95 0,42 0,21 0,55 0,27 4,41-2,42 6, ,10 185,29 28,81 123,53 16,10 27,46 12,66 1,03 0,52 1,34 0,67 4,61-2,62 8, ,10 211,19 29,72 140,79 17,83 29,48 14,55 1,18 0,59 1,54 0,77 4,81-2,82 7, ,10 192,43 29,07 128,29 16,57 28,01 13,17 1,13 0,56 1,47 0,73 5,01-3,02 9, ,10 220,05 30,00 146,70 18,40 30,14 15,19 1,30 0,65 1,68 0,84 5,21-3,22 11, ,10 263,03 30,95 175,35 20,51 32,53 17,61 1,49 0,75 1,94 0,97 5,41-3,42 12, ,10 282,98 31,33 188,65 21,43 33,56 18,69 1,60 0,80 2,08 1,04 5,61-3,62 13, ,10 298,90 31,62 199,27 22,17 34,38 19,56 1,71 0,85 2,22 1,11 5,81-3,82 11, ,10 245,65 30,59 163,77 19,68 31,60 16,65 1,55 0,77 2,01 1,01 6,01-4,02 11, ,10 241,75 30,50 161,17 19,48 31,37 16,41 1,57 0,78 2,04 1,02 6,21-4,22 11, ,10 234,01 30,33 156,01 19,10 30,94 15,99 1,58 0,79 2,05 1,02 6,41-4,42 12, ,10 253,68 30,76 169,12 20,07 32,04 17,09 1,70 0,85 2,21 1,10 6,61-4,62 13, ,10 256,98 30,82 171,32 20,21 32,20 17,25 1,75 0,88 2,28 1,14 6,81-4,82 11, ,10 215,73 29,86 143,82 18,11 29,80 14,87 1,60 0,80 2,08 1,04 7,01-5,02 10, ,10 197,50 29,25 131,67 16,91 28,41 13,54 1,52 0,76 1,98 0,99 Annexe F Page 23 / 35 (v1)

24 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,10 m Semelles filantes - Tassements en mètres - * Etant donné que la profondeur de sondage n'est pas suffisante pour calculer les tassements avec précision, une résistance à la pointe Qc=2,0 MN/m² a été utilisée. Charge 80 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,62 0,0159 0,0190 0,0219 0,0265 0,0305 0,80 1,42 0,0157 0,0188 0,0216 0,0261 0,0299 1,00 1,22 0,0154 0,0184 0,0211 0,0254 0,0292 1,20 1,02 0,0151 0,0182 0,0206 0,0247 0,0282 1,40 0,82 0,0144 0,0172 0,0195 0,0234 0,0268 1,60 0,62 0,0140 0,0167 0,0189 0,0226 0,0257 Charge /m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,62 0,0201 0,0235 0,0267 0,0322 *0,0384 0,80 1,42 0,0201 0,0236 0,0266 0,0320 *0,0381 1,00 1,22 0,0200 0,0233 0,0263 0,0315 *0,0375 1,20 1,02 0,0197 0,0230 0,0259 0,0310 *0,0367 1,40 0,82 0,0189 0,0222 0,0250 0,0298 *0,0354 1,60 0,62 0,0187 0,0218 0,0245 0,0292 *0,0345 Charge 120 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,62 0,0236 0,0276 0,0312 *0,0389 *0,0468 0,80 1,42 0,0237 0,0277 0,0312 *0,0389 *0,0467 1,00 1,22 0,0238 0,0277 0,0311 *0,0386 *0,0462 1,20 1,02 0,0237 0,0275 0,0308 *0,0382 *0,0456 1,40 0,82 0,0229 0,0267 0,0299 *0,0371 *0,0444 1,60 0,62 0,0228 0,0264 0,0297 *0,0366 *0,0437 Charge 150 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,62 0,0285 0,0331 *0,0382 *0,0492 *0,0596 0,80 1,42 0,0288 0,0334 *0,0385 *0,0494 *0,0597 1,00 1,22 0,0290 0,0335 *0,0386 *0,0494 *0,0596 1,20 1,02 0,0290 0,0335 *0,0390 *0,0492 *0,0592 1,40 0,82 0,0284 0,0328 *0,0382 *0,0482 *0,0581 1,60 0,62 0,0284 0,0327 *0,0380 *0,0479 *0,0575 Annexe G Page 24 / 35 (v1)

25 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 1,80 m Semelles filantes - Tassements en mètres - Charge 80 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,47 0,0143 0,0170 0,0192 0,0230 0,0263 0,80 1,27 0,0136 0,0162 0,0183 0,0221 0,0252 1,00 1,07 0,0135 0,0158 0,0178 0,0214 0,0244 1,20 0,87 0,0132 0,0154 0,0174 0,0208 0,0236 1,40 0,67 0,0129 0,0150 0,0169 0,0200 0,0226 1,60 0,47 0,0123 0,0143 0,0160 0,0189 0,0213 Charge /m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,47 0,0178 0,0207 0,0233 0,0279 0,0320 0,80 1,27 0,0171 0,0200 0,0226 0,0270 0,0310 1,00 1,07 0,0169 0,0197 0,0221 0,0265 0,0303 1,20 0,87 0,0168 0,0195 0,0219 0,0260 0,0295 1,40 0,67 0,0167 0,0192 0,0216 0,0254 0,0287 1,60 0,47 0,0161 0,0185 0,0207 0,0244 0,0275 Charge 120 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,47 0,0208 0,0242 0,0271 0,0324 0,0381 0,80 1,27 0,0203 0,0236 0,0265 0,0316 0,0372 1,00 1,07 0,0201 0,0233 0,0262 0,0312 0,0366 1,20 0,87 0,0201 0,0232 0,0260 0,0308 0,0361 1,40 0,67 0,0200 0,0230 0,0257 0,0303 0,0354 1,60 0,47 0,0196 0,0224 0,0249 0,0293 0,0338 Charge 150 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,47 0,0250 0,0288 0,0325 0,0397 0,0464 0,80 1,27 0,0245 0,0284 0,0319 0,0391 0,0456 1,00 1,07 0,0244 0,0283 0,0317 0,0387 0,0451 1,20 0,87 0,0246 0,0283 0,0317 0,0385 0,0447 1,40 0,67 0,0247 0,0282 0,0315 0,0381 0,0441 1,60 0,47 0,0242 0,0276 0,0307 0,0373 0,0429 Annexe G Page 25 / 35 (v1)

26 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,00 m Semelles filantes - Tassements en mètres - * Etant donné que la profondeur de sondage n'est pas suffisante pour calculer les tassements avec précision, une résistance à la pointe Qc=2,0 MN/m² a été utilisée. Charge 80 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,39 0,0156 0,0183 0,0206 0,0246 0,0280 0,80 1,19 0,0148 0,0174 0,0196 0,0234 0,0267 1,00 0,99 0,0140 0,0165 0,0187 0,0222 0,0254 1,20 0,79 0,0135 0,0159 0,0179 0,0214 0,0243 1,40 0,59 0,0133 0,0155 0,0174 0,0206 0,0234 1,60 0,39 0,0130 0,0150 0,0169 0,0199 0,0224 Charge /m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,39 0,0192 0,0223 0,0250 0,0298 *0,0353 0,80 1,19 0,0185 0,0214 0,0240 0,0287 *0,0335 1,00 0,99 0,0177 0,0206 0,0231 0,0276 *0,0323 1,20 0,79 0,0173 0,0201 0,0225 0,0268 *0,0314 1,40 0,59 0,0171 0,0198 0,0221 0,0262 *0,0306 1,60 0,39 0,0169 0,0195 0,0217 0,0255 *0,0297 Charge 120 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,39 0,0224 0,0258 0,0290 *0,0354 *0,0424 0,80 1,19 0,0217 0,0251 0,0281 *0,0344 *0,0412 1,00 0,99 0,0210 0,0243 0,0273 *0,0334 *0,0400 1,20 0,79 0,0207 0,0239 0,0268 *0,0327 *0,0392 1,40 0,59 0,0205 0,0237 0,0265 *0,0322 *0,0385 1,60 0,39 0,0205 0,0235 0,0262 *0,0316 *0,0377 Charge 150 kn/m² profondeur niveau réf. 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 0,60 1,39 0,0268 0,0309 *0,0350 *0,0448 *0,0540 0,80 1,19 0,0262 0,0301 *0,0342 *0,0439 *0,0530 1,00 0,99 0,0255 0,0295 *0,0339 *0,0429 *0,0519 1,20 0,79 0,0253 0,0292 *0,0335 *0,0424 *0,0512 1,40 0,59 0,0253 0,0291 *0,0333 *0,0420 *0,0506 1,60 0,39 0,0254 0,0290 *0,0331 *0,0416 *0,0500 Annexe G Page 26 / 35 (v1)

27 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,10 m Semelles isolées carrées - longueur/largeur = 3/2 - Tassements en mètres - * Etant donné que la profondeur de sondage n'est pas suffisante pour calculer les tassements avec précision, une résistance à la pointe Qc=2,0 MN/m² a été utilisée. Charge /m² 1,00 1,22 0,0216 0,0257 0,0308 0,0380 *0,0447 *0,0521 *0,0594 *0,0667 1,40 0,82 0,0214 0,0251 0,0299 0,0364 *0,0430 *0,0498 *0,0561 *0,0630 2,00 0,22 0,0215 0,0246 0,0285 0,0337 *0,0393 *0,0452 *0,0506 *0,0560 3,00-0,78 0,0164 0,0180 0,0200 0,0226 *0,0259 *0,0294 *0,0330 *0,0361 4,00-1,78 0,0043 0,0047 0,0053 0,0059 *0,0068 *0,0083 *0,0100 *0,0117 Charge 150 kn/m² 1,00 1,22 0,0309 0,0361 0,0431 *0,0542 *0,0661 *0,0775 *0,0883 *0,1000 1,40 0,82 0,0314 0,0364 0,0430 *0,0539 *0,0648 *0,0757 *0,0868 *0,0973 2,00 0,22 0,0327 0,0371 0,0427 *0,0529 *0,0628 *0,0729 *0,0825 *0,0931 3,00-0,78 0,0283 0,0309 *0,0350 *0,0425 *0,0503 *0,0579 *0,0659 *0,0741 4,00-1,78 0,0103 *0,0116 *0,0145 *0,0195 *0,0252 *0,0314 *0,0381 *0,0443 Charge 200 kn/m² 1,00 1,22 0,0386 0,0449 *0,0537 *0,0696 *0,0848 *0,0993 *0,1141 *0,1292 1,40 0,82 0,0396 0,0458 *0,0546 *0,0701 *0,0842 *0,0990 *0,1135 *0,1283 2,00 0,22 0,0419 0,0473 *0,0561 *0,0700 *0,0839 *0,0973 *0,1112 *0,1254 3,00-0,78 0,0374 *0,0417 *0,0484 *0,0596 *0,0707 *0,0825 *0,0948 *0,1076 4,00-1,78 *0,0158 *0,0190 *0,0241 *0,0330 *0,0429 *0,0537 *0,0643 *0,0753 Charge 300 kn/m² 1,00 1,22 0,0513 *0,0597 *0,0733 *0,0954 *0,1169 *0,1389 *0,1607 *0,1832 1,40 0,82 0,0531 *0,0619 *0,0753 *0,0970 *0,1182 *0,1400 *0,1616 *0,1839 2,00 0,22 *0,0569 *0,0655 *0,0782 *0,0989 *0,1195 *0,1400 *0,1613 *0,1833 3,00-0,78 *0,0535 *0,0603 *0,0708 *0,0884 *0,1074 *0,1267 *0,1469 *0,1670 4,00-1,78 *0,0264 *0,0317 *0,0409 *0,0575 *0,0751 *0,0940 *0,1140 *0,1336 Charge 400 kn/m² 1,00 1,22 *0,0621 *0,0737 *0,0903 *0,1180 *0,1455 *0,1730 *0,2016 *0,2311 1,40 0,82 *0,0650 *0,0766 *0,0936 *0,1204 *0,1478 *0,1753 *0,2038 *0,2333 2,00 0,22 *0,0702 *0,0813 *0,0969 *0,1235 *0,1505 *0,1778 *0,2062 *0,2346 3,00-0,78 *0,0666 *0,0758 *0,0893 *0,1139 *0,1388 *0,1654 *0,1932 *0,2211 4,00-1,78 *0,0359 *0,0432 *0,0557 *0,0791 *0,1050 *0,1308 *0,1588 *0,1868 Annexe H Page 27 / 35 (v1)

28 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 1,80 m Semelles isolées carrées - longueur/largeur = 3/2 - Tassements en mètres - * Etant donné que la profondeur de sondage n'est pas suffisante pour calculer les tassements avec précision, une résistance à la pointe Qc=2,0 MN/m² a été utilisée. Charge /m² 1,00 1,07 0,0188 0,0219 0,0260 0,0316 0,0364 0,0411 0,0452 0,0495 1,40 0,67 0,0191 0,0219 0,0255 0,0305 0,0346 0,0388 0,0430 0,0464 2,00 0,07 0,0164 0,0186 0,0215 0,0253 0,0284 0,0319 0,0349 0,0381 3,00-0,93 0,0105 0,0116 0,0130 0,0149 0,0164 0,0182 0,0202 0,0220 4,00-1,93 0,0033 0,0036 0,0040 0,0046 0,0051 0,0056 0,0062 0,0073 Charge 150 kn/m² 1,00 1,07 0,0264 0,0306 0,0361 0,0438 0,0513 0,0581 0,0641 0,0712 1,40 0,67 0,0274 0,0312 0,0362 0,0432 0,0504 0,0566 0,0619 0,0687 2,00 0,07 0,0249 0,0281 0,0322 0,0383 0,0445 0,0494 0,0543 0,0608 3,00-0,93 0,0185 0,0203 0,0227 0,0269 0,0312 0,0346 0,0382 0,0436 4,00-1,93 0,0082 0,0090 0,0102 0,0130 0,0160 0,0184 0,0212 0,0252 Charge 200 kn/m² 1,00 1,07 0,0328 0,0378 0,0444 0,0547 0,0640 0,0719 0,0821 *0,0908 1,40 0,67 0,0342 0,0389 0,0450 0,0547 0,0633 0,0708 0,0804 *0,0887 2,00 0,07 0,0318 0,0357 0,0409 0,0494 0,0569 0,0641 0,0726 *0,0809 3,00-0,93 0,0247 0,0271 0,0307 0,0372 0,0426 0,0494 0,0555 *0,0635 4,00-1,93 0,0120 0,0134 0,0163 0,0208 0,0249 0,0313 0,0362 *0,0435 Charge 300 kn/m² 1,00 1,07 0,0432 0,0495 0,0588 0,0725 0,0848 0,0979 *0,1129 *0,1289 1,40 0,67 0,0452 0,0513 0,0602 0,0729 0,0851 *0,0979 *0,1128 *0,1286 2,00 0,07 0,0427 0,0479 0,0558 0,0674 0,0796 *0,0912 *0,1056 *0,1212 3,00-0,93 0,0344 0,0384 0,0445 0,0530 0,0641 *0,0753 *0,0892 *0,1043 4,00-1,93 0,0187 0,0216 0,0261 0,0342 0,0432 *0,0556 *0,0693 *0,0834 Charge 400 kn/m² 1,00 1,07 0,0517 0,0594 0,0710 0,0868 0,1038 *0,1229 *0,1432 *0,1639 1,40 0,67 0,0542 0,0616 0,0727 0,0877 0,1040 *0,1236 *0,1438 *0,1645 2,00 0,07 0,0515 0,0586 0,0683 0,0828 *0,0986 *0,1170 *0,1371 *0,1577 3,00-0,93 0,0426 0,0480 0,0551 0,0687 *0,0829 *0,1008 *0,1207 *0,1412 4,00-1,93 0,0247 0,0284 0,0343 0,0466 *0,0627 *0,0810 *0,1003 *0,1212 Annexe H Page 28 / 35 (v1)

29 B S Saint-Germain niveau d'eau (Niv E) : Eau à 2,00 m Semelles isolées carrées - longueur/largeur = 3/2 - Tassements en mètres - * Etant donné que la profondeur de sondage n'est pas suffisante pour calculer les tassements avec précision, une résistance à la pointe Qc=2,0 MN/m² a été utilisée. Charge /m² 1,00 0,99 0,0199 0,0231 0,0273 0,0331 *0,0383 *0,0445 *0,0509 *0,0574 1,40 0,59 0,0198 0,0227 0,0265 0,0317 *0,0368 *0,0426 *0,0479 *0,0540 2,00-0,01 0,0189 0,0212 0,0241 0,0280 *0,0320 *0,0370 *0,0416 *0,0470 3,00-1,01 0,0119 0,0130 0,0143 0,0161 *0,0184 *0,0213 *0,0245 *0,0273 4,00-2,01 0,0028 0,0031 0,0034 0,0040 0,0044 *0,0057 *0,0072 *0,0089 Charge 150 kn/m² 1,00 0,99 0,0278 0,0322 0,0379 *0,0471 *0,0568 *0,0667 *0,0763 *0,0869 1,40 0,59 0,0285 0,0325 0,0378 *0,0463 *0,0561 *0,0649 *0,0748 *0,0843 2,00-0,01 0,0283 0,0315 0,0357 *0,0440 *0,0523 *0,0605 *0,0697 *0,0787 3,00-1,01 0,0205 0,0223 *0,0250 *0,0310 *0,0378 *0,0446 *0,0519 *0,0596 4,00-2,01 0,0069 0,0076 *0,0101 *0,0145 *0,0198 *0,0257 *0,0320 *0,0380 Charge 200 kn/m² 1,00 0,99 0,0345 0,0398 0,0466 *0,0600 *0,0730 *0,0858 *0,0999 *0,1137 1,40 0,59 0,0356 0,0405 *0,0473 *0,0602 *0,0729 *0,0854 *0,0984 *0,1119 2,00-0,01 0,0358 0,0399 *0,0465 *0,0577 *0,0696 *0,0815 *0,0940 *0,1072 3,00-1,01 0,0271 *0,0298 *0,0352 *0,0445 *0,0544 *0,0651 *0,0766 *0,0888 4,00-2,01 *0,0110 *0,0133 *0,0179 *0,0259 *0,0353 *0,0456 *0,0558 *0,0665 Charge 300 kn/m² 1,00 0,99 0,0455 0,0521 *0,0634 *0,0822 *0,1010 *0,1209 *0,1409 *0,1618 1,40 0,59 0,0472 *0,0539 *0,0655 *0,0833 *0,1019 *0,1216 *0,1415 *0,1624 2,00-0,01 0,0478 *0,0544 *0,0646 *0,0821 *0,1003 *0,1189 *0,1386 *0,1593 3,00-1,01 *0,0386 *0,0439 *0,0526 *0,0680 *0,0853 *0,1034 *0,1226 *0,1419 4,00-2,01 *0,0188 *0,0235 *0,0319 *0,0474 *0,0642 *0,0826 *0,1020 *0,1213 Charge 400 kn/m² 1,00 0,99 0,0544 *0,0641 *0,0779 *0,1018 *0,1263 *0,1514 *0,1779 *0,2057 1,40 0,59 *0,0570 *0,0665 *0,0807 *0,1037 *0,1280 *0,1531 *0,1797 *0,2076 2,00-0,01 *0,0586 *0,0675 *0,0802 *0,1031 *0,1273 *0,1524 *0,1792 *0,2061 3,00-1,01 *0,0485 *0,0560 *0,0674 *0,0894 *0,1125 *0,1376 *0,1644 *0,1914 4,00-2,01 *0,0266 *0,0331 *0,0446 *0,0668 *0,0917 *0,1178 *0,1443 *0,1718 Annexe H Page 29 / 35 (v1)