ELEMENTS COMPRIMES : Flambement

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1 ELEMENTS COMPRIMES : Flambement Exposé de la méthode de vérification des éléments soumis au flambement simple. Exemple d'application pour une section en profilé laminé de classe 1. Dans un premier temps, nous énoncerons les données du problème Dans un second temps, nous mènerons l analse théorique Enfin, nous modéliserons ce cas dans SCIA Engineer 1 - Problème On se propose de vérifier un poteau bi articulé soumis à un effort normal N de compression, selon les prescriptions de la norme : F E Octobre Caractéristiques du HEA 240 h = 230mm b = 240mm t f = 12mm t w = 7,5mm A = 76,84cm 2 I = 7763cm 4 I z = 2769 cm 4 r = 21 mm i =10.05cm i z =6.0cm

2 2 - Organigramme (résistance de la barre comprimée) 3 - Classification de la section de profilé

3 Détermination de la classe de la semelle supérieure o c = [(240 / 2) - ( 7,5 / 2) - 21] = 95,75 mm o t f = 12 mm o c / t f = / 12 = 7,97 < 9.ε (ε = [235 / f ] 0,5 = 1) Conclusion : La semelle est de classe 1. Détermination de la classe de l'âme du profilé o d = ( ) = 164 mm o t w = 7,5 mm o d / t w = 164 / 7,5 = 21,8 < 33.ε Conclusion : L'âme du profilé est de classe 1. Le profilé de section HEA 240 est de classe Vérification en section : Effort axial de compression Il faut vérifier Ed < C,Rd ; avec N c,rd = N pl,rd = A. f / γ M0 c,rd : résistance de la section transversale à la compression A = 76,84 cm² : section du profilé f = 23,5 dan/mm² : limite d'élasticité c,rd = 76, / 1 = dan Ed < C,Rd OK! 5 - Vérification de l'élément : Flambement en compression simple La démarche est celle de l'organigramme du paragraphe 2 ci-dessus. Le poteau doit être examiné dans les 2 directions. Le poteau est bi articulé dans les deux directions (avec un appui intermédiaire hors plan, donc : L f : longueur de flambement dans le de l'axe o L f = 872 cm L fz : longueur de flambement dans le de l'axe zz o L fz = 436 cm

4 5-1 - Flambement suivant l'axe : Charge critique cr, = π² * E * I / L ² o o o E = MPa; module de oung I = 7763 mm 4 ; moment d'inertie de la section L = 872 cm cr, = π² / 872² = dan Élancement réduit λ = Af cr, = 76.84* = > 0.2 Choix de la courbe de flambement h / b = 230 / 240 < 1,2 et t f = 12mm donc : o donc α = 0,34 (courbe b) α : facteur d'imperfection Coefficient Ф Ф = 0,5. (1 + 0,34 (0,924-0,2) + 0,924² ) = 1,050 Facteur de réduction pour le flambement considéré χ = 1 / (1,05 + ( 1,05² - 0,924²) 1/2 ) = 0,646

5 5-2 Flambement suivant l'axe zz Charge critique cr,z = π² / 436² = dan Élancement réduit λ = z Af cr, z = * = > 0.2 Choix de la courbe de flambement courbe "c" : α = 0,49 Coefficient Ф Ф = 0,5. (1 + 0,49 ( ,2) ² ) = 0.94 Facteur de réduction pour le flambement considéré χ z = 1 / ( ( 0.94² ²) 1/2 ) = 0,68 χ > χ z, on retient la valeur de χ : Flambement dans le plan Vérification du critère Il faut vérifier Ed < b,rd ; avec χ = χ = 0,646 A = 76.84mm² γ Μ1 = 1 b.rd = , = daN N Ed / N b,rd = / =0,44<1 OK!

6 6 Implémentation et calcul dans SCIA Modélisation 2D portique XZ Contrôle acier Contrôle acier EN Barre B1 HEA240 S 235 LC Données de base EC3 : EN 1993 Facteur partiel sécurité Gamma M0 de résistance des sections 1.00 coef. de sécurité partiel Gamma M1 pour la stabilité 1.00 Facteur partiel sécurité Gamma M2 de résistance des sections nettes 1.25 Données matériaux limite élastique f MPa limite de rupture fu MPa fabrication laminé CONTROLE EN SECTION : Rapport largeur-épaisseur pour parois internes comprimées (EN : Tab.5.2. feuille 1). rapport sur position 0.00 m rapport rapport maximal rapport maximal rapport maximal ==> Classe section 1 Rapport largeur-épaisseur pour parois semelles en consoles (EN : Tab.5.2. feuille 2). rapport 7.94 sur position 0.00 m rapport rapport maximal Ame : 7.94 pour SCIA à comparer à7.97 rapport maximal rapport maximal Semelle :21.8 pour SCIA à comparer à 21.8 ==> Classe section 1

7 Contrôle critique sur position 0.00 m Efforts internes NEd kn V,Ed 0.00 kn Vz,Ed 0.00 kn TEd 0.00 knm M,Ed 0.00 knm Mz,Ed 0.00 knm Contrôle compression Conforme à l'article EN : et formule EN : (6.9) Classe de la section est 1. Tableau des valeurs Nc.Rd kn Contrôle unité 0.29 Contrôle combiné flexion, effort normal et tranchant Conforme à l'article EN : et formule EN : (6.31) Classe de la section est 1. Tableau des valeurs MNV.Rd MNVz.Rd knm knm Barre satisfait au contrôle de section! K pour SCIA à comparer à K CONTROLE DE STABILITE: Paramètres de flambement zz tpe non-contrev. contreventé Elancement Elancement réduit Courbe de flambement b c Imperfection Facteur de réduction Longueur m Coeff. flambement Longueur flambement m Charge critique Euler kn Facteur de réduction χ 0.65 pour SCIA à comparer à χ z 0.68 pour SCIA à comparer à 0.66 Charges critique d Euler 2115K pour SCIA à comparer à 2116 K 3020 pour SCIA à comparer à 3019 K Contrôle flambement Conforme à l'article EN : et formule EN : (6.46) Tableau des valeurs Nb.Rd kn Contrôle unité 0.45 Barre satisfait au contrôle de stabilité! 1166K pour SCIA à comparer à 1165K

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