cd. = = 17N/mm²
|
|
- Sylvie Beaupré
- il y a 7 ans
- Total affichages :
Transcription
1 20-1 Dimensionnement d un bâtiment de 6 étages en béton armé avec murs de contreventements faiblement armés. Préparé par Cécile HAREMZA, Ingénieur de Recherche ULg. 1. Introduction Caractéristiques des matériaux Béton Armatures en acier S500, classe B STATIQUE f ck = 30 N/mm² γ c = 1.5 f fck 30 cd =α 0.85 cc = = 17N/mm² γ 1.5 c E = N/mm² g conc = 2400 kg/m³ f yk = 500 N/mm² γ = 1.15 s fyk 500 fyd = = = 434.8N/mm² γc 1.15 E s = N/mm² SISMIQUE f ck = 30 N/mm² γ c = 1.3 fck 30 fcd = = = 23.1N/mm² γc 1.3 E = E/2 = N/mm² g conc = 2400 kg/m³ f yk = 500 N/mm² γ = 1.0 s fyk 500 fyd = = = 500N/mm² γc 1.0 E s = N/mm² Dimensions Nombre de niveaux : 6 Hauteur du rez-de-chaussée : h rez = 3.5m Hauteur des niveaux supérieurs : h etage = 3m Hauteur du bâtiment : H w = 18.5m Longueur totale du bâtiment direction X : Longueur totale du bâtiment direction Y : Longueur d une poutre selon la direction X : Longueur d une poutre selon la direction Y : Longueur des murs : l w = 5m Epaisseur de la dalle : h dalle = 0.15m L x = 20m L y = 15m l x = 5m l y = 5m 1
2 20-2 Plan XZ Plan YZ Charges Charges permanentes (en plus du poids propre) : G = 1 kn/m² Charges variables : Q = 3 kn/m² Neige : N = 0.4 kn/m² Vent : V = 1.4 kn/m² Coefficient de comportement q = q 0 = 3 2
3 Dimensionnement statique des poutres et colonnes Combinaisons des charges 1.35 (poids propre + G) Q (0.7 N) 1.35 (poids propre + G) N (0.7 Q) Poutres L analyse est réalisée par le software SAP2000, en 3 dimensions. Poutre la plus sollicitée en travée : portique plan yz, en x = 0, 2eme niveau, 3eme travée M + = 36.3kNm Ed,max Poutre la plus sollicitée à l appui : portique plan yz, en x = 0, 6eme niveau, 3eme travée M Ed,min = -65.5kNm V Ed,max = 67.53kN Caractéristiques de la section de béton armé : h poutre = 350mm b poutre = 250mm enrobage = 25mm φ etrier = 8mm s = 150mm A s,sup = 2 φ 20 = 628mm² A s,inf = 2 φ 14 = 308mm² Résistances : M Rd (2 φ 20) 74.8 knm M + Rd (2 φ 14) 39.3 knm V Rd 73 kn Les moments résistants sont calculés par une feuille Excel, ne tenant compte que des armatures tendues de la section, et avec ε cu 2 = : - Moment résistant négatif : = 74.8 knm M Rd Avec x = 79.4mm, position de l axe neutre, mesurée depuis la fibre comprimée extrême d = h poutre enrobage φ etrier φ /2 s,sup centre de force des armatures, mesuré depuis la fibre comprimée extrême z = 274mm, bras de levier = /2 = 307mm, 3
4 Moment résistant positif : M + Rd = 39.3 knm Avec x = 38.9mm, position de l axe neutre, mesurée depuis la fibre comprimée extrême d = h poutre enrobage φ etrier φ /2 s,inf = 310mm, centre de force des armatures, mesuré depuis la fibre comprimée extrême z = 293.8mm, bras de levier L effort tranchant résistant est calculé selon les formules de l Eurocode 2. La résistance à l effort tranchant est la plus petite des valeurs suivantes : Asw - Résistance des étriers : VRd,s = zfywd cotgθ s αcw bw0 zν1fcd - Résistance des bielles comprimées de béton : VRd,max = cotgθ + tgθ avec θ : inclinaison des bielles comprimées de béton. On prends θ = 45 s = 150mm α cw = 1.0 ν 1 = 0.6 f ywd = σ s = min(e s ε cu, f yd ) = min( x 0.002, 434.8) = min(400,434.8) = 400 N/mm² ε cu = A sw = 2 x π x 8² / 4 = 100.5mm² αcwν1 fcd bw s A sw,max = = = 637.5mm² 2 fywd A sw = min(a sw ; A sw,max ) = 100.5mm² z = 274mm V Rd,s = 73.4kN V Rd,max = 349kN V Rd = min (V Rd,s ; V Rd,max ) = 73.4kN > V Ed,max = 67.5kN OK Vérifications de l Eurocode 2 [EN : 2004] Ductilité de la section (dans le cas d une analyse plastique) [cl ]: (x/d) sup = OK (x/d) inf = OK Mmax OK M 36 min 4
5 20-5 Section minimale d armatures longitudinales tendues [ ]: f ctm A s, min =max 0.26 bd, bd f yk f ctm = 2.9 N/mm² f yk = 500 N/mm² b = 250mm d sup = 407mm d inf = 410mm A s, min,sup = mm² < A s,sup = 628mm² OK A s, min,inf = mm² < A s,inf = 308mm² OK Section maximale d armatures longitudinales tendues ou comprimées [ ]: A s, max =0.04A c = 3500 mm² > A s,sup = 628mm² OK > A s,inf = 308mm² OK Taux minimum d armatures d effort tranchant [9.2.2 (5)] : ρ = 0.08 f / f ( ) w,min ck yk ρ w = A sw /(s b sin α ) A sw = 100.5mm² α = 90 (étriers droits) ρ = OK ρ w = > w,min Espacement longitudinal maximum entre les armatures d effort tranchant [9.2.2 (6)] : s max = 0.75d = min(0.75 d sup ; 0.75 d inf ) = 230mm > s = 200mm OK Colonnes L analyse est réalisée par le software SAP2000, en 3 dimensions. Caractéristiques de la section de BA: h col = 300mm b col = 300mm Enrobage = 25mm φ stirrup,col = 6mm s = 150 mm A s,tot = 4 φ 16 = 804mm² Colonne extérieure la plus fléchie : Dernier niveau, côté extérieur du portique central : N Ed = 78.1kN M Ed,2 = 47.8kNm M Ed,3 = 0.016kNm V Ed,3 = 29.2kN V Ed,2 = 0.01kN 5
6 20-6 Résistances : Les moments résistants sont calculés par une feuille Excel, tenant compte de toutes les armatures, comprimées et tendues, et de l effort normal sollicitant, avec ε cu 2 = : M Rd = 62.5 knm > M Ed,max = 47.8kNm OK L effort tranchant résistant est calculé selon les formules de l Eurocode 2. La résistance à l effort tranchant est la plus petite des valeurs suivantes : Asw - Résistance des étriers : VRd,s = zfywd cotgθ s αcw bw0 zν1fcd - Résistance des bielles comprimées de béton : VRd,max = cotgθ + tgθ avec θ : inclinaison des bielles comprimées de béton. On prends θ = 45 s = 150mm α cw = 1.0 ν 1 = 0.6 f ywd = σ s = min(e s ε cu, f yd ) = min( x 0.002, 434.8) = min(400,434.8) = 400 N/mm² ε cu = A sw = 2 x π x 6² / 4 = 56.5mm² αcwν1 fcd bw s A sw,max = = = 478mm² 2 fywd A sw = min(a sw ; A sw,max ) = 56.5mm² z = 241mm V Rd,s = 36.4kN V Rd,max = 369kN V Rd = min (V Rd,s ; V Rd,max ) = 36.4kN > V Ed,max = 29.2kN OK Résistance à l effort normal : ε cu = σ c = f cd = 17 N/mm² σ s = min(e s ε cu, f yd ) = min( x 0.002, 434.8) = min(400,434.8) = 400 N/mm² N Rd,c = (A c A sv ) x σ c + A sv x σ s = 1838 kn > N Ed = 78kN OK Colonne intérieure la plus chargée : Rez-de-chaussée, colonne au centre du portique central : N Ed = kN M Ed,2 = 0.13kNm M Ed,3 = 0.0kNm V Ed,3 = 0.11kN V Ed,2 = 0.0kN 6
7 20-7 Vérification de la résistance à l effort normal : N Rd,c = (A c A sv ) x σ c + A sv x σ s = 1838 kn > N Ed = kN OK Vérifications de l Eurocode 2 [EN : 2004] : Diamètre minimal des barres longitudinales [9.5.2 (1)] : φ L,min = 8mm > φ L = 16mm OK Section minimale d armatures longitudinales [9.5.2 (2)]: N 3 Ed As, min = max 0.1, A c = max f 0.1, yd = 404.6mm² < A s,tot = 804mm² OK Section maximale d armatures longitudinales [9.5.2 (2)]: A = 0.04A = 3600 mm² > A s,tot = 804mm² OK s, max c Diamètre minimum d armatures d effort tranchant [9.5.3 (1)] : φ = max 6mm; φ / 4 = 6mm OK pour un étrier de 6mm de diamètre wd,min ( ) L Espacement maximal des armatures d effort tranchant [9.5.3 (3)] : s = min 20 φ ;b;h;400mm = 300mm > s = 150mm OK max ( ) Sections critiques [9.5.3 (4)] : h crit = max(b ; h) = 300mm s crit = 0.6 s = 90mm L 7
8 Dimensionnement des murs de contreventement faiblement armés sous charges sismiques par une analyse dynamique simplifiée Caractéristiques du séisme, masse sismique Caractéristiques du séisme, selon l Eurocode 8 : - Une accélération de calcul au sol a gr = 0.4g, avec un coefficient d importance de structure γ I = 1 (bâtiment courant), d où a g = γ I a gr = 0.4g - Un sol de type B - Un spectre de réponse élastique de type 1 Valeurs des paramètres décrivant le spectre de réponse élastique de type 1 (sol de type B) Définitions Symbole Valeur Unité Paramètre du sol S 1.2 Limite inférieure des périodes correspondant au palier d accélération spectrale constante T B 0.15 s Limite supérieure des périodes correspondant au palier d accélération spectrale constante T C 0.5 s Valeur définissant le début de la branche à déplacement spectral constant T D 2 s Combinaison sismique pour la vérification locale des éléments de la structure : 1(poids propre + charge permanente G) + ψ 2i Q + E, avec ψ 2i = 0.3 donné dans l Eurocode 0 E = effets de l action sismique, calculés pour une structure dont la masse est m, «masse sismique». Calcul de la «masse sismique» m : Localement : m J = (poids propre + charge permanente G) + ψei Q = Gkj + ψei Qki ψ E,i : ψ Ei = ψ 2i = 0.8 donné dans l Eurocode 8 (bâtiment avec occupations corrélées) ψ Ei = ψ 2i = 0,8 0,3 = 0, 24 m = 1376 tonnes 8
9 20-9 Dimensions des voiles Largeur et hauteur des voiles : l w = 5000mm H w = 18500mm Les voiles sont considérés comme étant des murs de grandes dimensions transversales, définis comme ayant une dimension horizontale l w au moins égale à 4m ou aux 2/3 de la hauteur H w du mur, en prenant la valeur inférieure : l w = 5000mm > min(4m ; 2/3 H w ) = 4000mm mur de grande dimension en béton peu armé Epaisseur choisie : b w = b w0 = 250mm (épaisseur constante) Où b w est l épaisseur des extrémités du mur, ou éléments de rive b w0 est l épaisseur de l âme du mur. La clause de l Eurocode 8 impose une épaisseur minimale de l âme du mur : b w0,min,rez = max(0.15 ; h s /20) = 175mm b w0,min,etages = max(0.15 ; h s /20) = 150mm b w0 = 250mm > b w0,min,rez > b w0,min,etages OK Les règles de l Eurocode 2 à propos des voiles sont applicables. Par définition, un mur ou voiles respectent l inégalité : lw 4bw 5m > 1m OK Période du bâtiment et forces internes Périodes du bâtiment données par le programme de calcul SAP2000 : T X = T Y = 0.58s Par comparaison, T estimé par la relation de l Eurocode 8 [EN : 2004 cl ] : Estimation de la période du bâtiment par une formule approchée: 3/4 T= Ct H Coefficient C t : Ct = Ac A c est l aire effective totale des sections des murs de contreventement au premier niveau du bâtiment, en m² : 9
10 A c = (A i(0.2+ l wi /H) ) l wi = 5m, longueur du mur de contreventement i au premier niveau dans la direction parallèle aux forces appliquées, en m, sous la condition que l wi / H ne dépasse pas 0,9 H = 18.5m l wi /H = 0.27 < 0.9 ok A i = b w x l w = 1.25m², aire effective de la section transversale du mur de contreventement dans la direction considérée i au premier niveau du bâtiment, en m² C T = 0.9 s t A c = 2x 1.25 ( )² = 0.55m² = = 0.1 A c Estimation des efforts internes, pour une approche simplifiée sans analyse 3D : Fb = m S d(t) λ m = 1376 tons = kg λ = 0.85 (le bâtiment a plus que 2 étages) 2.5 TC S(T)= d ag S q T = 0.4 x 9.81 x 1.2 x 2.5/3 x 0.5/0.58 = 3.4 m/s² F = kg x 3.9 x 0.85 = 3957 kn b Effets de la torsion: * F= b F b x δ = 5144 kn x δ= = 1.3, avec x = 7.5m et L e = 15m [ EC8] L e Efforts dans un mur: * V' Ed = F b /2= 2572kN (on l appelle V car obtenu par l analyse, et sera augmenté pour les vérifications de résistance) * MEd = F b /2 2/3 H= 31719kNm N Ed,sism = 1479kN (du à la descente de charge verticale sous la masse sismique) Remarque : Si on avait considéré E à la place de E/2 pour le béton, on aurait eut une période plus petite, et des efforts plus grands : T X = T Y = 0.41s F= F b x δ = 5967 kn * b 10
11 20-11 Selon la clause (3) et (4) de l Eurocode 8, les efforts normaux dynamiques supplémentaires développés dans les murs de grandes dimensions en raison du soulèvement par rapport au sol ou de l ouverture et la fermeture de fissures horizontales, doivent être pris en compte dans la vérification du mur à l état limite ultime, vis-à-vis de la flexion composée. Cette composante dynamique de l effort normal du mur peut être prise comme correspondant à 50% de l effort normal dans le mur, dû aux charges gravitaires présentes dans la situation sismique de calcul, avec un signe positif et un signe négatif. N Ed,dyn = ± 0.5 x N Ed,sism = ± 739.5kN N Ed,max = N Ed,sism + N Ed,dyn = kN N Ed,min = N Ed,sism - N Ed,dyn = 739.5kN Pour la vérification de la résistance en flexion, le signe négatif est plus défavorable, tandis que pour la vérification du béton et de l instabilité latérale, le signe positif est plus défavorable. Selon la clause (4), lorsque l effort normal dynamique est pris en compte dans la vérification à l état limite ultime pour la flexion composée, la déformation limite ε cu 2 pour le béton non confiné peut être augmentée à 0.005, avec une valeur plus élevée pour le béton confiné, sous réserve que l éclatement du béton d enrobage non confiné soit pris en compte dans la vérification. ε cu 2 = Instabilités Vérification de l instabilité hors plan du mur [ (2) (3), EC8] L Eurocode 8 prescrit de suivre les règles de l Eurocode 2 pour les effets de second ordre : Les effets du second ordre associés à l instabilité latérale peuvent être négligés si la condition suivante, pour une situation transitoire, est satisfaite [EC2, 5.9 (3)] : 1/3 h rez l w 70 bw0 bw0 Avec l w = 5000mm h rez = 3500mm b w0 = 250mm 1/ = 38 < 70 OK La réduction de la résistance en compression par le facteur Φ donné dans la clause (1) de l Eurocode 2 ne s applique pas : Φ = 1 D après la clause (5) concernant le flambement, il convient que l0 l élancement n excède pas λ = 86, c est-à-dire : 25 bw0 l bw0,min = = = 132.8mm < bw0= 250mm OK
12 20-12 Armatures verticales D après l Eurocode 8, des armatures de confinement sont prescrites aux extrémités de la section transversale. Les armatures verticales placées à ces extrémités permettent au mur de reprendre le moment sollicitant M Ed. Un calcul simple permet d estimer la quantité d armatures nécessaires dans les 2 zones d extrémités : On estime que ces zones d extrémités ont une longueur l c égale au minimum requis par l Eurocode 8, clause (2) : 3b w0 σ cm l c = l c,min = max b w0; fcd σ cm ε c Avec : =Φ 1 = 1 1 = 0.87 fcd 3εcu ε c2 = ε cu 2 = b w0 = 250mm Φ = 1 l c,min = max ( 250; ) = 650mm Le mur est supposé être en flexion pure avec les armatures verticales pour la flexion. En effet, la valeur de υ d calculée avec N Ed,min qui est plus défavorable pour la résistance en flexion, est inférieur à 10% : NEd,min υ d,min = = = 2.6% < 10% flexion pure A f c cd Le bras de levier z des forces représentant le moment est estimé égal à : z = l w l c = = 4350mm Force de traction F t : F t = M Ed /z = 31719kNm/4.35m = 7292kN Résistance de calcul des armatures : f yd = 500N/mm² A s1,2, estimé = F t /f yd = /500 = 14583mm² ( 12 φ 40 = 15080mm²) Remarque : Estimation des sections d armatures verticales pour un mur en flexion composée ( υ d > 10%) : NEd,min σ N = bwlw 6MEd σ M = 2 bwlw F t = ( σm - σ N ) x d/2 x b w σm σn d= lw 2σM A s1,2,estimé = F t /f yd 12
13 20-13 Cette section d armatures A s1,2,estimé est vérifiée par un calcul du moment résistant de la section. Le calcul montre que 14 φ 36 = 14250mm² est suffisant. Zones d extrémités : Diamètre des armatures dans les 2 zones d extrémités : φ s1 =φ s2 = 36mm Section des armatures dans les 2 zones d extrémités : A s1 = A s2 = 14 φ 36 = 14250mm² Espacement des armatures : d s1 = d s2 = 100mm Avec ces 12 φ 40 espacées de 10cm, on a une longueur de zone de confinement égale à : l c,reelle = d s1,2 x 5 + φ s1,2 + φ st = 100 x = 648mm 65cm = l c,min, avec φ st = 12mm, le diamètre des armatures transversales qui confinent ces parties d extrémité et qui est déterminé par après. Ame du mur : on place la quantité minimale d armatures Diamètre des armatures d âme : φ sv = 12mm D après l Eurocode 8 cl (2), le diamètre des barres verticales ne doit pas être inférieur à 12mm sur le premier niveau du bâtiment, ou dans tout autre étage où la longueur l w du mur est réduite par rapport à celle de l étage inférieur de plus de 1/3 de la hauteur d étage h s. Dans tous les autres étages, le diamètre ne doit pas être inférieur à 10mm. Espacement : d sv = 400mm Eurocode 2, cl (3), espacement maximum : d sv,max = min(3b w0 ; 400mm) = 400mm = d sv OK Section des armatures d âme : A sv = 16 φ 12 = 1810mm² Section totale des armatures verticales : A sv,tot = A sv + A s1 + A s2 = 30310mm² Moment résistant, tenant compte des hypothèses suivantes : Effort normal sollicitant : N Ed,min = 739.5kN, ε cu 2 = 0.005, Section réduite sans l épaisseur de l enrobage correspondant au béton comprimé non confiné : l 0 = l w 2x enrobage 2x φ sh φ st = x 30 2x = 4900mm b 0 = b w 2x enrobage 2x φ sh φ st = 250 2x 30 2x = 150mm M Rd = 35624kNm > M Ed = 31719kNm Avec : Position de l axe neutre : x u = 862mm Bras de levier : z = 4043mm Allongement des armatures côté tendu : 13
14 20-14 l x w,red u ε s =ε cu2 = = = 2.3% xu 862 et est inférieur à ε su,d = 0.9 x 5% = = 4.5% (armatures classe B) Vérifications des règles de l Eurocode 2, clause : A sv,min = A c = 2500mm² < A sv,tot = 30310mm² OK A sv,max = 0.04 A c = 50000mm² > A sv,tot = 30310mm² OK d sv,max = min(3b w0 ; 400mm) = 400mm = d sv = 400mm OK > d s1, d s2 = 100mm OK Remarque : Moment résistant tenant compte de l augmentation de résistance du béton confiné (avec N Ed,min et une section réduite de l 0 x b 0 = 4900 x 150) : ε cu 2,c = ε cu αω wd [EC (6) ou EC ] bw αω wd,min = 30 µ ( υ d +ωv) εsy,d b0 Coefficient de ductilité en courbure µ requis : MEd si T T c : µ = 2q0 1 MRd M Ed Tc si T < T c : µ = 1+ 2 q0 1 MRd T Ici T = 0.58s > T c = 0.5s MEd µ = 2q0 1 = = 4.34 MRd (en utilisant M Rd calculé précédemment pour estimer µ ) Cependant, d après la clause (4) de l Eurocode 8, dans les zones critiques composées d éléments sismiques primaires avec des armatures longitudinales en acier de classe B, le coefficient de ductilité en courbure doit au moins être égal à 1.5 fois la valeur donnée par les expressions précédentes : µ ' = 1.5µ = 6.5 Rapport mécanique des armatures verticales d âme : Asv fyd ω v =ρ vf yd /fcd = = b l f w w cd = 0.03 Valeur de calcul de la déformation de l acier en traction à la limite fyd 500 d élasticité: ε sy,d = = = 0.25% = Es NEd,min υ d,min = = = 0.03 A f c cd 14
15 20-15 b w = 250mm b 0 = 150mm αω wd,min = on a au moins : ε cu2,c = ε cu αω wd,min = x = M Rd = knm Pas de grande différence Avec : Position de l axe neutre : x u = 815mm Bras de levier : z = 4031mm Vérifications des déformations de l acier et du béton : Allongement des armatures côté tendu : lw,red xu ε s =ε cu2,c = = 0.03 = 3.0% x 815 u ε su,d = 0.9 x 5% = = 4.5% ε s = 3 % < ε su,d = 4.5% OK Déformation maximale du béton comprimé non confiné (au niveau de l c = 650mm) : ε = ε = OK c < cu2 L élément de rive confiné s étend sur une longueur limitée qui peut être calculée à partir de x u : l c,calcul = x u (1- ε cu2 / ε cu 2,c ) = 815 ( /0.0061) = 152mm < l c,réelle utilisée dès le départ, égale à 650mm Armatures horizontales Ces armatures sont dimensionnées pour que le mur puisse reprendre l effort tranchant sollicitant V Ed. Effort tranchant résistant de calcul de l élément en l absence d armatures d effort tranchant : ( ) 1/3 VRd,c = CRd,c k 100ρ fck k l + 1 σcp bw0 d [EN : 2004, 6.2.2] V = v + k σ b d Avec une valeur minimum : ( ) Expressions qui se calculent avec : 0.18 C = = 0.12 γ Rd,c k = 1+ c 200 d Rd,c,min min 1 cp w avec d en mm k = min(1.2 ;2) =
16 20-16 d = 4363mm, centre de force des armatures (fichier Excel) Asv,tendues ρ l = 0.02 on impose ρ l = 0.02 bw0d σ cp = N Ed /A c < 0,2 f cd [MPa] σ cp = 0.59 < 0,2 f cd = 4 k 1 = 0.15, valeur recommandée b w0 = 250mm 3/2 1/2 v = k f = 0.26 min D où : V Rd,c,min = 376kN V Rd,c = 719kN ck Or V Ed = 2572kN, et selon la clause (1) (2) de l Eurocode 8, cet effort tranchant obtenus de l analyse doit être augmenté par un coefficient q+ 1 ε= afin d assurer que la plastification en flexion précède la formation de 2 l état limite ultime en cisaillement : V Ed = V Ed x ε = V Ed x q = 2572 x = 5144kN V Rd,c = 719kN < V Ed = 5144kN les armatures sont nécessaires Effort tranchant pouvant être repris par les armatures d effort tranchant horizontales: Diamètre d une barre : φ sh = 14mm Espacement des armatures : d sh = 90mm A sh = 62810mm² La résistance à l effort tranchant est la plus petite des valeurs suivantes : Asw - Résistance des étriers : VRd,s = zfywd cotgθ s αcw bw0 zν1fcd - Résistance des bielles comprimées de béton : VRd,max = cotgθ + tgθ avec θ : inclinaison des bielles comprimées de béton. On prends θ = 45 s = d sh = 90mm α cw = 1.0 ν 1 = 0.6 f cd = 23.1N/mm² f ywd = σ s = min(e s ε cu, f yd ) = min( x 0.002, 500) = min(400,500) = 400 N/mm² A sw = 2 x π x 14² / 4 = 308mm² 16
17 20-17 αcwν1 fcd bw s A sw,max = = 2 f ywd A sw = min(a sw ; A sw,max ) = 308mm² ε cu = z = 4043mm (peut être estimé par 0.8l w = 4000 mm) = 390mm² V Rd,s = 5532kN V Rd,max = 6998kNm V Rd = min (V Rd,s ; V Rd,max ) = 5532kN > V Ed = 5144kN OK Règles de l Eurocode 2 concernant les armatures horizontales des voiles [9.6.3]: A sh,min = max(25% A sv,tot ; A c ) = max(25% ; ) = 7578mm² < A sh = 62807mm² OK d max,h = 400mm > d sh = 90mm OK Vérification du glissement : Selon la clause (4) de l Eurocode 8, il convient de vérifier l état limite ultime par rapport à l effort tranchant vis-à-vis du glissement au niveau des reprises de bétonnage horizontales conformément à l Eurocode 2 clause La longueur d ancrage des armatures additionnelles nécessaire pour la résistance au glissement est augmentée de 50% par rapport à la longueur requise dans l Eurocode 2. VEdi VRdi β VEd Valeur de calcul de la contrainte de cisaillement à l interface : VEdi = z bi Avec : β = 1 (hypothèse) ; β est le rapport de l effort normal (longitudinal) dans le béton de reprise à l effort longitudinal total dans la zone comprimée ou dans la zone tendue, calculé, à chaque fois, pour la section considérée VEd est l effort tranchant transversal ; on fait la vérification pour le V Ed en base du mur : V Ed = 5144kN z = 4043mm b i = b w = 250mm, largeur de l interface Valeur de calcul de la contrainte de cisaillement à l interface : V = c f +µ σ +ρ f µ sin α+ cosα 0.5 ν f ( ) Rdi ctd n yd cd Avec : f cd = 23.1N/mm² c = 0.35, coefficient de cohésion µ = 0.6, coefficient de friction (surface naturelle rugueuse sans traitement) fctk, f ctd = = = 1.54N/mm² γ 1.3 c 17
18 20-18 V Ed Edi = = i NEd,min σ n = min ;0.6 fcd = min ; = min ( 0.6;13.9) = 0.6 Ac Contrainte engendrée par la force normale externe minimale à l interface susceptible d agir en même temps que l effort de cisaillement ; elle est positive en compression, avec σ n <0.6 f cd, et négative en traction. Lorsque σ n est une contrainte de traction, il convient de prendre c f ctd = 0. ρ = A sv,tot /A i = 30310mm²/ mm² = 0.024, avec A i = A c, aire du joint α = 90 f ck ν= = 0.5, coefficient de réduction de la résistance du béton 250 fissuré à l effort tranchant (6.2.2 EC2) β V = 5.1N/mm² z b ( ) VRdi = min c fctd +µ σ n +ρ fyd ( µ sin α+ cos α) ;0.5 ν fcd = min ( ( ); ) = min ( 8.2;6.1 ) = 6.1N/mm² V Rdi = 6.1N/mm² > V Edi = 5.1N/mm² OK Armatures transversales (barres des cadres, étriers, épingles qui traversent l épaisseur du mur) φ st = 12mm s t = d sh = 90mm (les armatures transversales sont placées aux mêmes niveaux que les armatures horizontales d effort tranchant) Vérifications des dispositions constructives pour la ductilité locale de la clause de l Eurocode 8 : Diamètre minimum : φs1,2 36 φ st,min = max 6mm; = max 6mm; = 12mm = φ st OK 3 3 Espacement vertical maximum : s = min 100mm;8φ = min 100mm;8 36 = 100mm > s t = 90mm OK ( ) ( ) t,max s1,2 Vérifications des règles de l Eurocode 2 concernant les armatures transversales : Ces armatures ne sont pas requises si la condition suivante est respectée : A sv,tot < 0.02 A c [9.6.4 (1)] Or A sv,tot = 30310mm² > 0.02 A c = 25000mm² Ajouter des barres transversales selon les prescriptions imposées aux colonnes [9.5.3] : 18
19 20-19 Diamètre minimum : φ st,min = max(6mm ; φ sv1,2 /4) = max(6 ; 36/4) = 9mm < φ st = 14mm OK Espacement maximum : s t,max = min(20 φ sv1,2 ; b w0 ; 400mm) = min(20 x 36; 250; 400) = 250mm > s t = 90mm OK Chaînage La clause (4) de l Eurocode 8 concernant les dispositions constructives pour la ductilité locale impose de prévoir des chaînages en acier continus, horizontaux ou verticaux : - Le long de toutes les intersections de murs ou liaisons avec les raidisseurs ; - A tous les niveaux de plancher ; - Autour des ouvertures dans le mur. L Eurocode 2 donne un effort de traction maximal, qui permet d en tirer une section d armature de chaînage : Effort de traction maximal : F t = 70kN [EN : ] Résistance de l acier : f sd = 435N/mm² Section d armature nécessaire : A s,min,chainage = F t /f sd = /435 = 161mm² 1 φ 16 = 201mm², à placer horizontalement à chaque intersection de plancher. 19
20 Les effets P-Delta D après la clause (2) de l Eurocode 8, il n est pas nécessaire de prendre en compte les effets de second ordre si la condition suivante est satisfaite à tous les niveaux : Ptot dr θ= 0.10 Vtot h Avec θ coefficient de sensibilité au déplacement relatif entre étages ; P tot charge gravitaire totale due à tous les étages situés au-dessus de l étage considéré, y compris celui-ci, dans la situation sismique de calcul ; d r déplacement relatif de calcul entre étages, pris comme la différence de déplacement latéral moyen entre le haut et le bas du niveau considéré (d s = q d e ) ; d e déplacement déterminé par une analyse linéaire basée sur le spectre de réponse de calcul ( ) ; V tot effort tranchant sismique total au niveau considéré ; h hauteur du niveau, entre étages. F b = S d m λ, la force en base répartie de façon triangulaire sur chaque portique. Dans les cas où 0,1 < θ 0,2, les effets du second ordre peuvent être pris en compte approximativement en majorant les effets de l action sismique par un facteur égal à 1/(1 - θ). Direction X Direction Y F b 3956kN 3955kN déplacement horizontal déterminé par une analyse linéaire basée sur le spectre de réponse de calcul d e1x = 3.7mm d e2x = 10.1mm d e3x = 18.4mm d e4x = 27.9mm d e5x = 37.8mm d e6x = 47.6mm d e1y = 3.7mm d e2y = 10.1mm d e3y = 18.5mm d e4y = 27.9mm d e5y = 37.8mm d e6y = 47.5mm coefficient de sensibilité au déplacement relatif entre étage et coefficient correspondant 1/(1 - θ) à chaque étage θ 1X = θ 2X = θ 3X = θ 4X = θ 5X = coef 1X = 1 coef 2X = 1 coef 3X = 1 coef 4X = 1 coef 5X = 1 θ 1Y = θ 2Y = θ 3Y = θ 4Y = θ 5Y = coef 1Y = 1 coef 2Y = 1 coef 3Y = 1 coef 4Y = 1 coef 5Y = 1 θ 6X = 0.02 coef 6X = 1 θ 6Y = 0.02 coef 6Y = 1 20
21 Eléments primaires et éléments secondaires Les murs de contreventements sont les éléments primaires de la structure, et les portiques, les éléments secondaires. Afin de vérifier que les poutres et colonnes sont capables de suivre les murs de contreventements, 2 vérifications doivent être réalisées : - La clause (4) de l Eurocode 8 impose que la contribution de tous les éléments secondaires à la raideur latérale ne dépasse pas de plus de 15% celle de tous les éléments sismiques primaires, ce qu on peut traduire par la condition suivante : δw KMR = 15% δ K Avec MR δ MR, le déplacement du somment du bâtiment sans les murs de contreventement, soumis à une force horizontale unitaire ; δ W, le déplacement du somment du bâtiment avec les murs de contreventement et la même force horizontale unitaire ; K MR, la raideur de la structure en portique, sans les murs ; K w, la raideur de la structure avec les murs de contreventement. Les contributions des éléments secondaires à la raideur latérale sont : de 7% dans la direction X < 15% OK (avec δ = 47.5mm et W δ MR = 681.7mm sous l effet des charges horizontales F i déterminées à partir de F b, utilisée pour la vérification des effets P-Delta) de 5.6% dans la direction Y < 15% OK (avec δ = 47.6mm et W δ MR = 847.9mm sous l effet des charges horizontales F i déterminées à partir de F b, utilisée pour la vérification des effets P-Delta) w - Lorsque la rotule est formée à la base du mur, la structure secondaire doit pouvoir suivre les murs de contreventements, avec un déplacement horizontal de q x d e. Les poutres et les colonnes doivent alors pouvoir résister aux sollicitations suivantes : M Ed = M Ed,G + q x M Ed,E N Ed = N Ed,G + q x N Ed,E V Ed = V Ed,G + q x V Ed,E Avec q = 3, coefficient de comportement du bâtiment. Si les poutres et les colonnes ne sont pas suffisamment résistantes, il faut vérifier que la ductilité en courbure µ est suffisante. La valeur de la ductilité minimale en MEd courbure est donnée par : µ,demande = M Rd 21
22 20-22 COLONNES La plus chargée : M Ed,E = 21.8kNm N Ed,E = 351.5kN V Ed,E = 10.6kN M Ed,G = 3.1kNm N Ed,G = 241.4kN V Ed,G = 2.66kN M Ed = M Ed,G + q x M Ed,E = 68.5kNm < M Rd = 296.5kNm OK N Ed = N Ed,G + q x N Ed,E = 1296kN < N Rd = 2380kN OK V Ed = V Ed,G + q x V Ed,E = 34.5kN > V Rd = 26.9kN NON La plus fléchie : M Ed,E = 89.1kNm N Ed,E = 35.7kN V Ed,E = 54.8kN M Ed,G = 3.06kNm N Ed,G = 66.6kN V Ed,G = 2.23kN M Ed = M Ed,G + q x M Ed,E = 270.4kNm > M Rd = 94.4kNm NON MEd Vérifier la ductilité en courbure : µ,demande,m = = = 2.9 M 94.4 N Ed = N Ed,G + q x N Ed,E = 173.7kN < N Rd = 2380kN OK V Ed = V Ed,G + q x V Ed,E = 121.6kN > V Rd = 35.1kN NON χu Calcul de la ductilité en courbure de la section par la formule µ =, à l aide d une χ Rd,offre formule approchée pour le calcul de la courbure élastique de la section : Courbure ultime, établie par la feuille de calcul Excel sur base de ε cu 2 = , avec N Ed = 173.7kN : χ u = m -1 εsyd Courbure élastique : χ y = 2.12 = 2.12 = m -1 hrez 3.5m χu Ductilité offerte par la section : µ,offre = = 42 > µ,demande,m = 2.9 OK χ y y 22
23 20-23 POUTRES Sollicitation aux appuis, là où les moments positifs ou négatifs dus aux charges sismiques sont les plus grands : M Ed,E = ± 94.8kNm V Ed,E = 44.5kN M Ed,G = -19.9kNm V Ed,G = 18.1kN Moment positif : M + Ed Vérifier la ductilité en courbure : Moment négatif : M Ed Vérifier la ductilité en courbure : = M Ed,G + 3 x M Ed,E = x 94.8 = 264.5kNm < M + Rd = 45.6kNm + MEd µ,demande,m+ = = = MRd 45.6 = M Ed,G + 3 x M Ed,E = x 94.8 = kNm < M Rd = -87.7kNm MEd µ,demande,m = = = 3.5 M 87.7 Rd Effort tranchant : V Ed = V Ed,G + 3 x V Ed,E = x 44.5 = 151.6kN > V Rd = 58kN NON Ductilité en courbure de la section, selon l Eurocode 8, cl (4) : f ρ=ρ+ ' µε f sy,d cd yd µ = ρ ρ ε ( ') sy,d f f cd yd avec ρ pourcentage d armatures de la zone tendue et ρ pourcentage d armatures de la zone comprimée, tous deux normalisés par bd, où b est la largeur de la membrure comprimée de la poutre. f 500 yd ε sy,d = = = Es f = 23.1N/mm² f cd yd = 500N/mm² A s,sup ρ sup = = = Ac A 308 s,inf ρ inf = = = Ac cd µ = = 7.7 ρ f sup ρ inf ε sy,d yd ( ) f 23
24 20-24 En ne considérant que les armatures tendues : fcd Moment positif : µ = = = 9.5 ρ ε f inf sy,d yd fcd Moment négatif : µ = = = 4.5 ρ ε f sup sy,d yd On peut aussi calculer la ductilité en courbure calculée par une formule approchée pour le calcul de la courbure élastique : Pour un moment sollicitant positif : Courbure ultime, établie par la feuille Excel en comptant ρ =0, ρ = : χ u = m -1 εsyd Courbure élastique : χ y = 1.7 = 1.7 = m -1 d 0.31m χu Ductilité offerte par la section : µ = = 7.7 χ,offre,m+ Pour un moment sollicitant négatif : Courbure ultime, établie par la feuille Excel en comptant ρ =0, ρ = : χ u = m -1 εsyd Courbure élastique : χ y = 1.7 = 1.7 = m -1 d 0.307m χu Ductilité offerte par la section : µ = = 3.8 χ,offre,m Vérification des ductilités, prenant en compte les dernières calculées, avec la formule simplifiée de calcul de la courbure élastique : + MEd µ,demande,m+ = = = 5.8 < µ,offre,m+ = 6.6 OK MRd 45.6 MEd µ,demande,m = = = 3.5 < µ,offre,m = 3.8 OK M 87.7 Rd y y fcd Si l on compare avec la formule de l Eurocode 8, µ = : ρε f M Ed µ,demande,m+ = = = 5.8 <,offre,m+ MRd 45.6 M Ed µ,demande,m = = = 3.5 <,offre,m MRd 87.7 sy,d yd µ = 9.5 OK µ = 4.5 OK 24
25 20-25 On vérifie aussi que la résistance à l effort tranchant est suffisante dans les poutres dans la situation sismique de calcul : MRd,i Sollicitation : Vd =γ Rd + VEd,G (V Ed,G comprends le poids mort et ψ2i Q) l V d = = 44.8 kn < V Rd = 58kN OK 25
Chapitre 12. Bâtiments à ossature mixte en zone sismique.
12.1 Chapitre 12. Bâtiments à ossature mixte en zone sismique. 12.1. Introduction. Il existe des solutions mixtes acier-béton très diverses dans le domaine du bâtiment. A côté des classiques ossatures
Plus en détailLE GÉNIE PARASISMIQUE
LE GÉNIE PARASISMIQUE Concevoir et construire un bâtiment pour qu il résiste aux séismes 1 Présentation de l intervenant Activité : Implantation : B.E.T. structures : Ingénierie générale du bâtiment. Siège
Plus en détailConception parasismique des diaphragmes de toit selon la norme CSA-S16
Conception parasismique des diaphragmes de toit selon la norme CSA-S16 Robert Tremblay École Polytechnique, Montréal, Canada SCGC - Québec Québec, 16 Avril 2009 Plan 1. Information générale 2. Exemple
Plus en détailANNEXE J POTEAUX TESTÉS SELON UN CHARGEMENT STATIQUE ET TESTÉS SELON UN CHARGEMENT CYCLIQUE ET STATIQUE
562 ANNEXE J POTEAUX TESTÉS SELON UN CHARGEMENT STATIQUE ET TESTÉS SELON UN CHARGEMENT CYCLIQUE ET STATIQUE 563 TABLE DES MATIÈRES ANNEXE J... 562 POTEAUX TESTÉS SELON UN CHARGEMENT STATIQUE ET TESTÉS
Plus en détailJean-Marc Schaffner Ateliers SCHAFFNER. Laure Delaporte ConstruirAcier. Jérémy Trouart Union des Métalliers
Jean-Marc Schaffner Ateliers SCHAFFNER Laure Delaporte ConstruirAcier Jérémy Trouart Union des Métalliers Jean-Marc SCHAFFNER des Ateliers SCHAFFNER chef de file du GT4 Jérémy TROUART de l Union des Métalliers
Plus en détailInstitut technologique FCBA : Forêt, Cellulose, Bois - construction, Ameublement
Renforcer la compétitivité des entreprises françaises des secteurs forêt, bois, pâte à papier, bois construction, ameublement face à la mondialisation et à la concurrence inter-matériaux Institut technologique
Plus en détailFiche Technique d Évaluation sismique : Construction basse en Maçonnerie Non-armée, Chaînée, ou de Remplissage en Haïti
.0 RISQUES GEOLOGIQUES DU SITE NOTES. LIQUÉFACTION : On ne doit pas trouver de sols granulaires liquéfiables, lâches, saturés, ou qui pourraient compromettre la performance sismique du bâtiment, dans des
Plus en détailApplication BAEP 1 Poutre continue à deux travées
ENPC Béton Armé Et Précontraint Application BAEP Poutre continue à deu travées On considère une poutre continue à deu travées de 8,m de portée a poutre est en béton C5 et a une section en T de 6cm de hauteur
Plus en détailProjet de Fin d Etudes ANNEXE 1 : Présentation du Collège Doctoral Européen
Génie Civil Septembre 2006 Projet de Fin d Etudes ANNEXE 1 : Présentation du Collège Doctoral Européen Tournier Guillaume, élève ingénieur 5 ème année Partie résidentielle Atrium & jardins intérieurs Espace
Plus en détailBanc d études des structures Etude de résistances de matériaux (RDM) et structures mécaniques
Banc d études des structures Etude de résistances de matériaux (RDM) et structures mécaniques Descriptif du support pédagogique Le banc d essais des structures permet de réaliser des essais et des études
Plus en détailTUTORIAL 1 ETUDE D UN MODELE SIMPLIFIE DE PORTIQUE PLAN ARTICULE
TUTORIAL 1 ETUDE D UN MODELE SIMPLIFIE DE PORTIQUE PLAN ARTICULE L'objectif de ce tutorial est de décrire les différentes étapes dans CASTOR Concept / FEM permettant d'effectuer l'analyse statique d'une
Plus en détailExemple d application du EN 1993-1-2 : Poutre fléchie avec section tubulaire reconstituée
Exemple d application du EN 1993-1-2 : Poutre fléchie avec section tubulaire reconstituée P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover Institute for Steel Construction, Hannover, Germany 1 OBJECTIF
Plus en détailPrise en compte des Eurocodes dans le dimensionnement d ouvrages d art courant en béton armé. Comparaison avec «l ancienne» réglementation.
Prise en compte des Eurocodes dans le dimensionnement d ouvrages d art courant en béton armé. Comparaison avec «l ancienne» réglementation. Projet de Fin d Etude Auteur : GODARD Sandy Elève ingénieur en
Plus en détailPCB 20 Plancher collaborant. Fiche technique Avis technique CSTB N 3/11-678
Plancher collaborant Fiche technique Avis technique CSTB N 3/11-678 V1/2011 caractéristiques du profil DÉTAIL GÉOMÉTRIQUE DU 22 728 104 épaisseur (mm) 0,5 0,7 poids (dan/m 2 ) 5,3 7,4 APPLICATION CONSEILLÉE
Plus en détailProblèmes sur le chapitre 5
Problèmes sur le chapitre 5 (Version du 13 janvier 2015 (10h38)) 501 Le calcul des réactions d appui dans les problèmes schématisés ci-dessous est-il possible par les équations de la statique Si oui, écrire
Plus en détailDÉVERSEMENT ÉLASTIQUE D UNE POUTRE À SECTION BI-SYMÉTRIQUE SOUMISE À DES MOMENTS D EXTRÉMITÉ ET UNE CHARGE RÉPARTIE OU CONCENTRÉE
Revue Construction étallique Référence DÉVERSEENT ÉLASTIQUE D UNE POUTRE À SECTION BI-SYÉTRIQUE SOUISE À DES OENTS D EXTRÉITÉ ET UNE CHARGE RÉPARTIE OU CONCENTRÉE par Y. GALÉA 1 1. INTRODUCTION Que ce
Plus en détailGUIDE DE DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES POUR LE BATI NEUF SITUE EN ZONE D ALEA DE TYPE FONTIS DE NIVEAU FAIBLE
GUIDE DE DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES POUR LE BATI NEUF SITUE EN ZONE D ALEA DE TYPE FONTIS DE NIVEAU FAIBLE Document établi par : CSTB 84, avenue Jean Jaurès Champs-sur-Marne F-77447 Marne-la-Vallée Cedex
Plus en détailÉ L É M E N T S D O S S A T U R E L É G E R S EN ACIER
I N S T I T U T C A N A D I E N D E L A T Ô L E D A C I E R P O U R L E B Â T I M E N T É L É M E N T S D O S S A T U R E L É G E R S EN ACIER Tables des charges admissibles : colombages et solives ICTAB
Plus en détailÉLÉMENTS D'ISOLATION ACOUSTIQUE HALFEN ISI 10-F BÉTON
ÉLÉMENTS D'ISOLATION ACOUSTIQUE HALFEN ISI 10-F BÉTON SOMMAIRE Pages L'acoustique dans le bâtiment : amortissement des bruits d'impact dans les escaliers 3 Méthodes de mesure et de justification Gamme
Plus en détailN09 Viaduc de Chillon
Département fédéral de l'environnement, des transports, de l'énergie et de la communication DETEC Office fédéral des routes N09 Viaduc de Chillon Solution innovante en relation avec la RAG Conférence JERI
Plus en détailDocument Technique d Application BERLIMUR
Document Technique d Application Référence Avis Technique 3/14-767 Annule et remplace l Avis Technique 3/10-657 Mur à coffrage intégré une face Incorporated shuttering wall one side Wand mit integrierter
Plus en détailDISQUE DUR. Figure 1 Disque dur ouvert
DISQUE DUR Le sujet est composé de 8 pages et d une feuille format A3 de dessins de détails, la réponse à toutes les questions sera rédigée sur les feuilles de réponses jointes au sujet. Toutes les questions
Plus en détailGuide Technique Pour la Charpente de Mur. LSL et LVL SolidStart LP
Conception aux états limites LSL et LVL SolidStart LP Guide Technique Pour la Charpente de Mur 1730F b -1.35E, 2360F b -1.55E and 2500F b -1.75E LSL 2250F b -1.5E and 2900F b -2.0E LVL Veuillez vérifier
Plus en détailGuide de conception. Sécurité incendie des halls industriels
Projet mené grâce au financement du programme de recherche Research Fund for Coal & Steel RFS2 CR 2007 00032 Sécurité incendie des halls industriels Guide de conception Sommaire 1. Introduction... 2 2.
Plus en détailExemples de Projets SAFI
Exemples de Projets SAFI Analyse sismique simplifiée (CNB-95) Société Informatique SAFI Inc. 3393, chemin Sainte-Foy Ste-Foy, Québec, G1X 1S7 Canada Contact: Rachik Elmaraghy, P.Eng., M.A.Sc. Tél.: 1-418-654-9454
Plus en détailArval. Planchers collaborants. Cofraplus 60
Cofraplus 6 es photos : Image de synthèse (a Tour) Sport City Tower, Doha (Qatar) Architecte : Concept Architect Hadi Simaan, Floride (USA) Structure : Arup, ondres (Royaume-Uni) Au milieu, à droite Parking
Plus en détailRenforcement bâtiment bureaux par voiles extérieurs et précontrainte additionnelle
Renforcement bâtiment bureaux par voiles extérieurs et précontrainte additionnelle A B C D 12,00 D1 C1 D2 34,76 C2 34,76 12,00 N 34,76 A2 34,76 12,00 A1 B1 12,00 B2 Corbeau + appui néoprène Parking D C
Plus en détailLes dimensions mentionnées sont pour la plupart reprises dans la réglementation (STS54, NBN EN 3509), RGPT, arrêté royal du 07/07/97)
Préliminaires Les dimensions mentionnées sont pour la plupart reprises dans la réglementation (STS54, NBN EN 3509), RGPT, arrêté royal du 07/07/97) Ces obligations assurent la sécurité dans les escaliers
Plus en détailDISPOSITIONS GÉNÉRALES
DISPOSITIONS GÉNÉRALES ÉTAIEMENT 2 MANUTENTION La manutention manuelle est aisée en raison de la légèreté des poutrelles FILIGRANE. Toutefois, en cas de manutention par grue avec élingues ou palonnier,
Plus en détailMur Hybride, bien plus qu un simple mur
Mur Hybride, bien plus qu un simple mur Correction des ponts thermiques Maçonnerie de type a RT 2012 Mur Hybride R = 1,45 Pose rapide Porotherm GF R20 Th+ Mur Hybride énergie économie écologie émotion
Plus en détailConstruire en zone sismique - Conception et bonnes pratiques
La construction face au risque sismique Nouvelle réglementation Auch 27 novembre 2012 Construire en zone sismique - Conception et bonnes pratiques Albane RAMBAUD Sandrine MARNAC CETE du Sud Ouest / DALET
Plus en détailFiche technique Ligne de vie SECURIFIL industrie
ZI de Monterrat B.P.13 42501 Le Chambon Feugerolles Cedex France Tel : 04 77 40 54 38 Fax : 04 77 40 54 41 Mail : securite@somain.fr Fiche technique Ligne de vie SECURIFIL industrie ZI de Monterrat B.P.13
Plus en détailMACONNERIE/GROS OEUVRE
GIDE AVANT METRE MACONNERIE/GROS OEVRE MET 2 ORDRE D EXECTION Infrastructure Maçonnerie soubassement : murs, poteaux, poutres, chaînages, enduit d étanchéité, escaliers Maçonnerie superstructure : Dallage
Plus en détailLA PROBLEMATIQUE SISMIQUE EN CONSTRUCTION BOIS
> LA PROBLEMATIQUE SISMIQUE EN CONSTRUCTION BOIS Opération collective MI-SISBOIS Petit déjeuner thématique du 13 février 2013 / REMIREMONT Baptiste MORON - CRITTBOIS En partenariat avec: Financé par: L
Plus en détailEGCO. Technologies pour l industrie du bâtiment. Acoustique du bâtiment
EGCO Technologies pour l industrie du bâtiment Acoustique du bâtiment Acoustique du bâtiment Sommaire Page Produit Utilisation 6 Apérçu des produits 9 Découplage de paliers et arcades 10 Egcopal Introduction
Plus en détailAnnexe A. Annexe A. Tableaux et données relatifs à la vérification par Eurocode 3 A.3
Annexes Annexe A : Tableaux et données relatifs à la vérification par Eurocode 3... A.2 Annexe B : Format des fichiers générés et utilisés par CADBEL... A.11 Annexe C : Calcul de la résistance au flambement
Plus en détailLa nouvelle RÉGLEMENTATION PARASISMIQUE applicable aux bâtiments
La nouvelle RÉGLEMENTATION PARASISMIQUE applicable aux bâtiments dont le permis de construire est déposé à partir du 1 er mai 2011 Janvier 2011 Ministère de l'écologie, du Développement durable, des Transports
Plus en détailJournée des utilisateurs de Salome-Meca et code_aster ETUDE SISMIQUE DE LA PINCE VAPEUR
Journée des utilisateurs de Salome-Meca et code_aster 18 Mars 2014 ETUDE SISMIQUE DE LA PINCE VAPEUR 1 CIPN/GC - Groupe Séisme Sommaire Description de la pince vapeur et du contexte Présentation des diagnostics
Plus en détailMur double - appui plancher béton sur linteau Cellumat. 1/Détail: mur double appui hourdis béton sur linteau Cellumat
Détails 1. Mur double - appui plancher béton sur linteau Cellumat 1/Détail: mur double appui hourdis béton sur linteau Cellumat Crochet type mur sec Mortier Membrane d'étanchéite Chaînage béton Brique
Plus en détailLe point de vue du contrôleur technique
Le point de vue du contrôleur technique mars 2010 P-E Thévenin Contrôle technique en zone sismique le contrôle technique missions et finalité contrôle technique obligatoire les attestations PS de contrôle
Plus en détailGUIDE TECHNIQUE PANNEAUX BOIS MASSIFS TOURILLONNES
GUIDE TECHNIQUE PANNEAUX BOIS MASSIFS TOURILLONNES 1 INTRODUCTION AU PRODUIT 3 QUALITE PROFILS 4 CARACTERISTIQUES TECHNIQUES 9 TABLEAU DE PRE-DIMENSIONNEMENT 10 2 INTRODUCTION AU PRODUIT DESCRIPTION Les
Plus en détailRupture et plasticité
Rupture et plasticité Département de Mécanique, Ecole Polytechnique, 2009 2010 Département de Mécanique, Ecole Polytechnique, 2009 2010 25 novembre 2009 1 / 44 Rupture et plasticité : plan du cours Comportements
Plus en détailÉTUDE DE L EFFICACITÉ DE GÉOGRILLES POUR PRÉVENIR L EFFONDREMENT LOCAL D UNE CHAUSSÉE
ÉTUDE DE L EFFICACITÉ DE GÉOGRILLES POUR PRÉVENIR L EFFONDREMENT LOCAL D UNE CHAUSSÉE ANALYSIS OF THE EFFICIENCY OF GEOGRIDS TO PREVENT A LOCAL COLLAPSE OF A ROAD Céline BOURDEAU et Daniel BILLAUX Itasca
Plus en détailGLOSSAIRE DU BÉTON ARMÉ
GLOSSAIRE DU BÉTON ARMÉ Accessoires Articles, à l'exception des barres d'armature; par exemple, les supports de barre. Adhérence Force de liaison entre l'acier d'armature et le béton. Armature en cisaillement
Plus en détailMurs poutres & planchers
Murs poutres & planchers Henri RENAUD Deuxième édition Groupe Eyrolles, 2002, 2005, ISBN 2-212-11661-6 8. Structure porteuse : murs, planchers, charpente Eléments porteurs ou de liaisons qui contribuent
Plus en détailLe plombier chauffagiste a aussi besoin de cette représentation pour savoir ce qu il y a à l intérieur de la maison au niveau des hauteurs.
Les informations du plan Vous connaissez trois types de représentation d un pavillon : 1 : La perspective 2 : Les façades (page 2 ) 3 : La vue en plan (page 3) Observer attentivement la vue de la page
Plus en détailCahier pratique de calcul et d estimation
Un projet du Conseil canadien du bois Cahier pratique de calcul et d estimation CHARPENTES DE BOIS COMMERCIALES D UN ÉTAGE CAHIER PRATIQUE DE CALCUL ET D ESTIMATION Un guide des charpentes de bois commerciales
Plus en détailINBTP-TECHNOBAT-LECON_011
CIRCULATIONS VERTICALES INBTP-TECHNOBAT-LECON_011 1 PROGRAMME LECONS LECON_001 [T] Présentation Notions de Technobat LECON_002 [T] Technobat Tropicale Les classes énergétiques LECON_003 [T] Les matériaux
Plus en détailProduits préfabriqués lourds
Fiche Prévention - E4 F 13 14 Produits préfabriqués lourds Manutention, stockage et transport Les produits préfabriqués lourds sont nombreux et communément utilisés sur les chantiers de gros œuvre. Parmi
Plus en détailGénéralités. Aperçu. Introduction. Précision. Instruction de montage. Lubrification. Conception. Produits. Guides à brides FNS. Guides standards GNS
Généralités Aperçu Introduction Précision Instruction de montage Lubrification Conception page............................. 4............................. 5............................. 6.............................
Plus en détailEchafaudages Caractéristiques générales
Echafaudages Caractéristiques générales Mise à jour Octobre 2009 Echafaudage multidirectionnel, multiniveaux 12 7 22 20 14 11 23 21 6 15 13 10 4 5 18 17 16 19 3 9 8 2 1 1 Cale-bois 2 Socle réglable 3 Poteau
Plus en détailSOCIETE NATIONALE DES CHEMINS DE FER BELGES SPECIFICATION TECHNIQUE
SOCIETE NATIONALE DES CHEMINS DE FER BELGES SPECIFICATION TECHNIQUE L - 72 FOURNITURE DE SEMELLES ELASTIQUES POUR LA FIXATION DE VOIE "TYPE BOTZELAER" EDITION: 04/2001 Index 1. INTRODUCTION... 3 1.1. DOMAINE
Plus en détail[Colonnes mixtes acier-béton préfabriquées ORSO-V] Colonnes ORSO-V pour exigences statiques les plus élevées et dimensionnement efficace.
Journal pour la clientèle de F.J. Aschwanden SA Septembre 2010 [Colonnes mixtes acier-béton préfabriquées ORSO-V] Colonnes ORSO-V pour exigences statiques les plus élevées et dimensionnement efficace.
Plus en détailCours de résistance des matériaux
ENSM-SE RDM - CPMI 2011-2012 1 Cycle Préparatoire Médecin-Ingénieur 2011-2012 Cours de résistance des matériau Pierre Badel Ecole des Mines Saint Etienne Première notions de mécanique des solides déformables
Plus en détailVis à béton FBS et FSS
Vis à béton FBS et FSS Un montage rapide et de hautes performances. ETA-11/0093 ETAG 001-6 Usage multiple pour application non structurelle dans le béton Z-21.8-2015 ETA-11/0095 ETAG 001-3 Option 1 pour
Plus en détailUtilisation des tabelles de dimensionnement
ponctuelle Tabelle A - Sans tuyaux de chauffage sol Tabelle B - Avec tuyaux de chauffage sol répartie Tabelle C - Résistance à la compression de l'isolation thermique par m 2 Utilisation des tabelles de
Plus en détailCOMMENT FAIRE DES ESCALIERS?
COMMENT FAIRE DES ESCALIERS? Conception et mise en œuvre GUIDE TECHNIQUE 2012 Union des Métalliers C O L L E CT I O N R E C H E R C H E D É V E LO P P E M E N T M É T I E R 4 INTRODUCTION 13 PARTIE I GÉNÉR
Plus en détailModule d Electricité. 2 ème partie : Electrostatique. Fabrice Sincère (version 3.0.1) http://pagesperso-orange.fr/fabrice.sincere
Module d Electricité 2 ème partie : Electrostatique Fabrice Sincère (version 3.0.1) http://pagesperso-orange.fr/fabrice.sincere 1 Introduction Principaux constituants de la matière : - protons : charge
Plus en détailSOL FORTE ÉPAISSEUR INDUSTRIAL FLORIM
SOL FORTE ÉPAISSEUR INDUSTRIAL FLORIM Nouvelle solution en grès cérame grande épaisseur pour l aménagement extérieur. Dalles en grès cérame fin coloré pleine masse de 2 cm d épaisseur, obtenues par atomisation
Plus en détail«La solution» DESCRIPTION TECHNIQUE
«La solution» DESCRIPTION TECHNIQUE P2-f & P4-f - 185/180 - Standard P2-f & P4-f - 170/165 - Compact P2-f & P4-f - 200/195 - Confort MODELE H DH P2f-4f - 185/180 - Standard 340 171 P2f-4f - 170/165 - Compact
Plus en détailComité de suivi collège Galilée du 08 octobre 2014
Comité de suivi collège Galilée du 08 octobre 2014 Comité de suivi collège Galilée du 8 octobre 2014 1. Historique 1995 2014 2. Diagnostic structure : rapport intermédiaire octobre 2014 3. Gestion de la
Plus en détailContenu de la présentation Programme 28.10.2010
Fire Safety Day 2010 28 octobre 2010 - Leuven Note d information technique NIT 238 L application de systèmes de peinture intumescente sur structures en acier Source: Leighs Paints ir. Y. Martin CSTC/WTCB
Plus en détail>I Maçonnerie I Escaliers
ESCALIERS >I Maçonnerie I Sommaire Terminologie Textes de référence Mise en œuvre Conception Finition Produits Cahier des Clauses Techniques Particulières g Terminologie n Ouvrage de circulation verticale
Plus en détailPROJET DE CONSTRUCTION DOSSIER DE FAISABILITE B3
ECOLE SPECIALE DES TRAVAUX PUBLICS PROJET DE CONSTRUCTION DOSSIER DE FAISABILITE B3 AUTEUR : GABILLAT Arnaud PACAUD Fabien BUSSUTIL Clothilde TAN Vincent B3 1 IMPLANTATION DU PROJET Programme : Réalisation
Plus en détail(Exemple ici de calcul pour une Ducati 748 biposto, et également pour un S2R1000, équipé d un disque acier en fond de cloche, et ressorts d origine)
Analyse de la charge transmise aux roulements de la roue dentée, notamment en rajoutant les efforts axiaux dus aux ressorts de l embrayage (via la cloche) (Exemple ici de calcul pour une Ducati 748 biposto,
Plus en détailC0nstruire une mais0n. Sommaire
Sommaire Page 2 : Le terrain Page 3 : Les raccordements Page 4 : Les fondations Page 5 : La chape Page 6 : Les murs Page 8 : Les planchers Page 9 : Le toit Page 10 : La charpente Page 12 : Les tuiles C0nstruire
Plus en détailCONCEPTION PARASISMIQUE DES BATIMENTS (STRUCTURES) INTRODUCTION A LA DYNAMIQUE DES STRUCTURES
COURS DE CONSTRUCTION PARASISMIQUE VOLUME 2 CONCEPTION PARASISMIQUE DES BATIMENTS (STRUCTURES) INTRODUCTION A LA DYNAMIQUE DES STRUCTURES Introduction à la conception PS des structures - Approche qualitative
Plus en détailCoffrage MBA pour ceintures et linteaux
Coffrage MBA pour ceintures et linteaux Une console d armature d un nouveau genre et un système d éléments à insérer les uns dans les autres pour fixer les barres d armature Le premier système de A à Z!
Plus en détailFONTANOT CREE UNE LIGNE D ESCALIERS IMAGINÉE POUR CEUX QUI AIMENT LE BRICOLAGE.
STILE FONTANOT CREE UNE LIGNE D ESCALIERS IMAGINÉE POUR CEUX QUI AIMENT LE BRICOLAGE. 2 3 Magia. Une gamme de produits qui facilitera le choix de votre escalier idéal. 4 06 Guide pour la sélection. 16
Plus en détailConcepts généraux de la surveillance électronique des ponts routiers au ministère des Transports du Québec
Concepts généraux de la surveillance électronique des ponts routiers au ministère des Transports du Québec Marc Savard, ing, Ph. D. et Jean-François Laflamme, ing, M. Sc. Service de l entretien, Direction
Plus en détail5 STATIQUE. 5.1 Généralités
5.1 Généralités 5.1.1 Introduction Pour remplir sa mission en tant que conduite d'évacuation il faut qu'une conduite réponde également aux exigences de statique. La statique possède une influence sur le
Plus en détailSTANDARD DE CONSTRUCTION CONDUITS, ATTACHES ET RACCORDS DE
, ATTACHES ET RACCORDS DE PARTIE 1 - GÉNÉRALITÉS 1.1 EMPLACEMENT DES 1.1.1 Les conduits posés devraient être indiqués sur les plans. Ils devraient être installés perpendiculairement aux lignes du bâtiment.
Plus en détailINSTRUCTIONS COMPLÉTES
INSTRUCTIONS COMPLÉTES Le Service de plans du Canada, un organisme fédéral-provincial, favorise le transfert de technologie au moyen de feuillets, de croquis et de plans de construction qui montrent comment
Plus en détailParois industrielles préfabriquées. Willy Naessens 61
Parois industrielles préfabriquées Willy Naessens 61 Dans le domaine de la préfabrication, les parois préfabriquées en béton offrent une solution efficace pour toutes façades extérieures et cloisonnements
Plus en détailMULTISECU 2 NOTICE DE MONTAGE ET D UTILISATION. 111138 -tir. 11/14
MULTISECU 2 NOTICE DE MONTAGE ET D UTILISATION 1 111138 -tir. 11/14 SOMMAIRE NOTICE DE MONTAGE MULTISECU 2 NOTICE DE MONTAGE MULTISECU 2 p. 04-05 RÉGLEMENTATION p. 06-07 LA MARQUE NF p. 08-11 CONSEILS
Plus en détailAccessibilité ERP Guide des obligations liées à l accessibilité des personnes handicapées dans les bâtiments ERP existants.*
Accessibilité ERP Guide des obligations liées à l accessibilité des personnes handicapées dans les bâtiments ERP existants.* *Application de l arrêté du 21 mars 2007, de l arrêté du 1er août 2006 et de
Plus en détailB1 Cahiers des charges
B1 Cahiers des charges B1 cahiers des charges 35 B.1 Cahiers des charges Ce chapitre contient les cahiers des charges. Pour plus d informations, nous réfèrons au paragraphe B.3. Mise en oeuvre et B.4 Détails
Plus en détail1- Semestre 1 : Domaine : Science et technologie Filière : Technologie Spécialité/option : Génie civil / Gestion des projets d ingénierie civil
1- Semestre 1 : Domaine : Science et technologie Filière : Technologie Spécialité/option : Génie civil / Gestion des projets d ingénierie civil Unité d Enseignement VHS V.H hebdomadaire Coeff. Créd Mode
Plus en détailVoie Romaine F-57280 Maizières-lès-Metz Tél : +33 (0)3 87 51 11 11 Fax : +33 (0 3 87 51 10 58
Voie Romaine F-57280 Maizières-lès-Metz Tél : +33 (0)3 87 51 11 11 Fax : +33 (0 3 87 51 10 58 PROCES-VERBAL PROCES-VERBAL DE CLASSEMENT n 13 A - 789 Résistance au feu des éléments de construction selon
Plus en détailGUIDE DE BONNES PRATIQUES POUR LA CONSTRUCTION DE PETITS BÂTIMENTS EN MAÇONNERIE CHAÎNÉE EN HAÏTI
GUIDE DE BONNES PRATIQUES POUR LA CONSTRUCTION DE PETITS BÂTIMENTS EN MAÇONNERIE CHAÎNÉE EN HAÏTI M T P T C M I C T Septembre 2010 MTPTC : Ministère des Travaux Publics, Transports et Communications MICT
Plus en détailRELEVE D ETAT DU PONT DES GRANDS-CRÊTS. On a procédé une auscultation visuelle entre le 23 et le 29 mars 2007.
RELEVE D ETAT DU PONT DES GRANDS-CRÊTS On a procédé une auscultation visuelle entre le 23 et le 29 mars 2007. Pour mieux comprendre les résultats ici une petit plan où il y a signalées les différentes
Plus en détailRetrouvez l ensemble des productions et services Gipen sur www.gipen.fr. Ferme comble perdu (EV : avec débord queue de vache) Ferme comble habitable
Echelle de pignon Chevêtre Ferme comble habitable (A entrait porteur (AEP)) Ferme comble perdu (EV : avec débord queue de vache) Ferme pignon Ferme comble perdu (W : avec débord entrait long) Pénétration
Plus en détailDOUBLE PARK ECO «La solution» DESCRIPTION TECHNIQUE
DOUBLE PARK ECO «La solution» DESCRIPTION TECHNIQUE P2-F et P4-F 185 (Modèle standard) P2-F et P4-F 170 MODELE P2/4-F 170 P2/4-F 185 (Standard) P2/4-F 195 P2-F et P4-F 195 H 325 340 350 DH 156 171 181
Plus en détailII - 2 Schéma statique
II - 2 Schéma statique Philippe.Bouillard@ulb.ac.be version 7 septembre 2006 Schéma statique Définition Appuis et liaisons [Frey, 1990, Vol. 1, Chap. 5-6] Éléments structuraux Sans références Les dias
Plus en détailLe maçon à son poste de travail
Fiche Prévention - E2 F 03 14 Le maçon à son poste de travail Partie 2 : la protection face au vide La réalisation de murs en maçonnerie est une opération courante sur les chantiers du bâtiment (maison
Plus en détailSystèmes de levage et de fixation
Systèmes de levage et de fixation ocal Presence Global Competence Sommaire 01. rtéon: présentation de la société 04 02. Système de levage artéon 06 03. Système de levage par ancres plates 14 04. Système
Plus en détailInformation. BASES LITTERAIRES Etre capable de répondre à une question du type «la valeur trouvée respecte t-elle le cahier des charges?
Compétences générales Avoir des piles neuves, ou récentes dans sa machine à calculer. Etre capable de retrouver instantanément une info dans sa machine. Prendre une bouteille d eau. Prendre CNI + convocation.
Plus en détail2.000 Kg DESCRIPTION TECHNIQUE
«La solution» 2.000 Kg DESCRIPTION TECHNIQUE SP2-F et SP4-F 295/310 SP2-F et SP4-F 295/310 MODELE H DH SP2/4-F 295 295 163 SP2/4-F 310* 310 163 *Standard Garage avec porte frontale devant parking mécanique
Plus en détailGuide d application de la STI INF RC
RC Agence ferroviaire européenne RC Conformément au mandat cadre C(2007)3371 final du 13.07.2007 Référence ERA: ERA/GUI/07-2011/INT Version ERA: 1.00 Date: 27 février 2012 Document préparé par Type document:
Plus en détailINFLUENCE de la TEMPERATURE. Transition ductile/fragile Choc Thermique Fluage
INFLUENCE de la TEMPERATURE Transition ductile/fragile Choc Thermique Fluage Transition ductile/fragile Henry Bessemer (UK)! 1856 : production d'acier à grande échelle Pont des Trois-Rivières 31 janvier
Plus en détailLe Plancher Nouvelle Génération
Le Plancher Nouvelle Génération ISOLTOP ZAC du Plan 191 Avenue du counoise 84320 Entraigues sur la sorgue Tel : 04 90 23 52 42 Fax : 04 90 23 51 83 contact@isoltop.com www.isoltop.com Version 5 1 Bien
Plus en détailCODE ET MANUEL D APPLICATION POUR LE CALCUL ET L EXECUTION
CODE ET MANUEL D APPLICATION POUR LE CALCUL ET L EXECUTION DU BETON ARMI. Rédigé par une Commission d Experts de l UNESCO, DUNOD PARIS 1968 CODE ET MANUEL D APPLICATION POUR LE CALCUL ET L EXECUTION DU
Plus en détailMOTO ELECTRIQUE. CPGE / Sciences Industrielles pour l Ingénieur TD06_08 Moto électrique DIAGRAMME DES INTER-ACTEURS UTILISATEUR ENVIRONNEMENT HUMAIN
MOTO ELECTRIQUE MISE EN SITUATION La moto électrique STRADA EVO 1 est fabriquée par une société SUISSE, située à LUGANO. Moyen de transport alternatif, peut-être la solution pour concilier contraintes
Plus en détail26/02/2011. Structure principale sur mur porteur et ferme intermédiaire. Charpente traditionnelle. Structure principale. Structure principale.
Pièces constitutives d une charpente Charpente traditionnelle Structure principale Structure principale sur mur porteur et ferme intermédiaire 2 1 5 4 3 1 - Panne 2 - Panne faitière 3 - Sablière 4 - Chevron
Plus en détailGarde-corps. bfu bpa upi. Base: norme sia 358. Les bâtiments doivent répondre à un besoin humain fondamental, celui de se sentir en sécurité.
bfu bpa upi Mb 9401 Garde-corps Base: norme sia 358 Les bâtiments doivent répondre à un besoin humain fondamental, celui de se sentir en sécurité. Habitations, magasins, bâtiments administratifs, écoles
Plus en détailCONSOLIDATION ET ETANCHEISATION DE LA TOITURE DU TUNNEL STEPHANIE A BRUXELLES.
1 CONSOLIDATION ET ETANCHEISATION DE LA TOITURE DU TUNNEL STEPHANIE A BRUXELLES. ir. VINCENT THIBERT Région de Bruxelles-Capitale Bruxelles Mobilité Direction Gestion et Entretien des Voiries Résumé Samenvatting
Plus en détailETUDE D UN BATIMENT EN BETON : LES BUREAUX E.D.F. A TALENCE
1 ENSA Paris-Val de Seine Yvon LESCOUARC H ETUDE D UN BATIMENT EN BETON : LES BUREAUX E.D.F. A TALENCE Architecte : Norman FOSTER 2 LES BUREAUX EDF A TALENCE Ce bâtiment de bureaux conçu par l'agence de
Plus en détailVersion 1. Demandeur de l étude : VM - BETON SERVICES 51 Boulevard des Marchandises 85260 L'HERBERGEMENT. Auteur * Approbateur Vérificateur(s)
Département Enveloppe et Revêtements Division HygroThermique des Ouvrages N affaire : 12-007 Le 10 avril 2012 Réf. DER/HTO 2012-093-BB/LS CALCUL DES COEFFICIENTS DE TRANSMISSION SURFACIQUE UP ET DES COEFFICIENTS
Plus en détailRÈGLE ALPHA MGSI. www.mgsi.pt. 52 Rue de la Belle Île - 77500 Chelles - France - Tel./Fax:+33 1 60 20 89 95 - E-mail:mgsifrance@yahoo.
ÈGLE ALPHA MGSI 52 ue de la Belle Île - 77500 Chelles - France - Tel./Fax:+33 1 60 20 89 95 - E-mail:mgsifrance@yahoo.fr ÈGLE ALPHA MGSI La règle Alpha MGSI est un système de coffrage de dalles en beton
Plus en détail