Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé d adsorption modulée en pression
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- Ségolène Dubé
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1 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé d adsorption modulée en pression Damien Leinekugel-le-Cocq sous la direction de : C. Jallut et M. Tayakout-Fayolle 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 1/34
2 Financement et collaborations à LAGEP : pilote pour des études de contrôle Projet européen GEOPLEX : pilote modélisation Collaborations avec l IFP : convention d étude sur le modèle à équivalent cession du simulateur 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 2/34
3 Plan de l exposé à Description du procédé et problématique Modélisation description du modèle validation Approximation par un système continu équivalent 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 3/34
4 Plan de l exposé à Description du procédé et problématique Modélisation description du modèle validation Approximation par un système continu équivalent 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 3/34
5 Plan de l exposé à Description du procédé et problématique Modélisation description du modèle validation Approximation par un système continu équivalent 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 3/34
6 Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées Description du procédé Problématique à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 4/34
7 Procédés d adsorption sur lit fixe Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées A B à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 5/34
8 Procédés d adsorption sur lit fixe Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées A B Adsorption sélective du constituant A. B à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 5/34
9 Procédés d adsorption sur lit fixe Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées à A B Adsorption sélective du constituant A. Causes de cette sélectivité : thermodynamiques (équilibres de sorption) ; cinétiques (transfert de matière). B 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 5/34
10 Procédés d adsorption sur lit fixe Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées A B Adsorption sélective du constituant A. B à Causes de cette sélectivité : thermodynamiques (équilibres de sorption) ; cinétiques (transfert de matière). Saturation du lit régénération de l adsorbant procédés cycliques. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 5/34
11 Principe des procédés PSA : Cycle de Skarstrom A/B Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées A B A/B Adsorption A/B Désorption à P H P L 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 6/34
12 Principe des procédés PSA : Cycle de Skarstrom A/B Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées A/B Pressurisation A B A/B Adsorption A B A/B A/B Dépressurisation Désorption à P H P L 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 6/34
13 Principe des procédés PSA : Cycle de Skarstrom Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées à Colonne 1 Adsorption Pressurisation Dépressurisation Désorption P H P! P L H P! P H L P L 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 7/34
14 Principe des procédés PSA : Cycle de Skarstrom Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées Colonne 2 Dépressurisation Désorption P L Pressurisation P! P H L P! P L H Adsorption P H à Colonne 1 Adsorption Pressurisation Dépressurisation Désorption P H P! P L H P! P H L P L 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 7/34
15 Pilote Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées à 2 colonnes (L =0, 25 m, R int =10 2 m) 5 thermocouples le long de chaque colonne Détecteur IR (CH 4 /CO 2 ) Installation modulable (perçages, PSA avec/sans recyclage) Contrôle et acquisition informatisés 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 8/34
16 Pilote Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 9/34
17 Problématique et Objectifs Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées simulateur à dimensionnement optimal optimisation de procédé contrôle de procédé 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 10/34
18 Problématique et Objectifs Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées simplification du modèle simulateur fiable rapide général à dimensionnement optimal optimisation de procédé contrôle de procédé 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 10/34
19 Étude bibliographique Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées s basés sur l hypothèse d équilibre local : résolution très rapide emploi limité aux séparations thermodynamiques, hypothèse très restrictive. à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 11/34
20 Étude bibliographique Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées s basés sur l hypothèse d équilibre local : résolution très rapide emploi limité aux séparations thermodynamiques, hypothèse très restrictive. à s basés sur la simplification des modèles intra-granulaires : littérature très fournie pour les lits d adsorbant monodisperse (LDF) peu de modèles concernant les lits d adsorbant bidisperse, calculs lourds. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 11/34
21 Solutions proposées Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées Simulateur précis et rapide pour des séparations sur adsorbant bidisperse : dimensionnement fin. à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 12/34
22 Solutions proposées Procédés d adsorption Procédés PSA Pilote Problématique et Objectifs Solutions proposées à Simulateur précis et rapide pour des séparations sur adsorbant bidisperse : dimensionnement fin. à Simulateur très rapide adapté aux séparations cinétiques : étude de faisabilité, dimensionnement grossier, et éventuellement contrôle. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 12/34
23 Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale Modélisation à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 13/34
24 Lit de grains bidisperses : différentes échelles Phase extra-granulaire Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à L¼25 cm R ¼1 cm int Phase macroporeuse R ¼1,24 mm p Phase microporeuse R c¼1 µm r p Grain bidisperse r c z Cristal microporeux 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 14/34
25 d un lit d adsorbant Paroi Accumulation d'énergie Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à Colonne Phase extra-granulaire Grain Φ fw Accumulation d'énergie Φ fs Accumulation d'énergie Écoulement Film externe Phase macroporeuse Interface Accumulation de matière mac N i Accumulation de matière mic N i Équilibre Phase microporeuse Accumulation de matière 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 15/34
26 Échelle extra-granulaire Hypothèses : Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale v D ax λ ax Faible vitesse écoulement piston avec dispersion axiale Faible vitesse + cristaux agglomérés + colonne de petite dimension pertes de charge négligeables à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 16/34
27 Échelle extra-granulaire Hypothèses : Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à v D ax λ ax Faible vitesse écoulement piston avec dispersion axiale Faible vitesse + cristaux agglomérés + colonne de petite dimension pertes de charge négligeables Simulations : Phase extra-granulaire = système à paramètres répartis modèle extra-granulaire constitué d EDP discrétisation (collocations orthogonales) 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 16/34
28 Transfert de matière intra-granulaire Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale film externe Grain mac D i c D i Cristal à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 17/34
29 intra-cristallin : choix de la variable d état Grain monodisperse macroporeux Cristal microporeux Coexistence de 2 phases en équilibre : une phase gazeuse (c i ) et une phase adsorbée (q i ). Choix de variable d état : c i ou q i. Absence de phase gazeuse dans les micropores. Variable d état classique : q i. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 18/34
30 intra-cristallin : choix de la variable d état concentration Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale q i sur q i sur c i mac c i r à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 19/34
31 intra-cristallin : choix de la variable d état concentration Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à q i discontinuité à l interface conservation de c sur i q i * c i sur q i sur c i mac c i r c i élimination de la variable c sur i 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 19/34
32 intra-cristallin : choix de la variable d état concentration Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à q i discontinuité à l interface conservation de c sur i paramètres cinétiques et thermodynamiques découplés q i * c i sur q i sur c i mac c i r c i élimination de la variable c sur i couplage des paramètres diminution du nombre de paramètres à optimiser 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 19/34
33 intra-cristallin simplifié BM local (loi de Fick) q i t = 1 r 2 c r c ( r 2 c D c i ) q i r c Changement de variable q! c i i * Hypothèse de profils paraboliques sur l'ensemble du cristal BM sur l'ensemble du cristal 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 20/34
34 intra-cristallin simplifié BM local (loi de Fick) Changement de variable q! c i i * q i t = 1 rc 2 [ nc q i x = j=1 q i c j r c c j x ( r 2 c D c i ] + ) q i r c [ qi T s T s x ] Hypothèse de profils paraboliques sur l'ensemble du cristal BM sur l'ensemble du cristal 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 20/34
35 intra-cristallin simplifié BM local (loi de Fick) Changement de variable q! c i i * Hypothèse de profils paraboliques q i t = 1 rc 2 [ nc q i x = j=1 c i (r c )=c sur i q i c j r c c j x ( r 2 c D c i ] + +(c sur i c i ) 5 2 ) q i r c [ qi T s T s x ( r 2 c R 2 c ] ) 1 sur l'ensemble du cristal BM sur l'ensemble du cristal 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 20/34
36 intra-cristallin simplifié BM local (loi de Fick) Changement de variable q! c i i * Hypothèse de profils paraboliques q i t = 1 rc 2 [ nc q i x = j=1 c i (r c )=c sur i q i c j r c c j x ( r 2 c D c i ] + +(c sur i c i ) 5 2 ) q i r c [ qi T s T s x ( r 2 c R 2 c ] ) 1 BM sur l'ensemble du cristal sur l'ensemble du cristal n c j=1 = 15 R 2 c C q i,j c j t + C q i,t D c i (R c ) n c j=1 T s t C q i,j (R c) ( c sur j c ) j 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 20/34
37 intra-cristallin simplifié BM local (loi de Fick) Changement de variable q! c i i * Hypothèse de profils paraboliques q i t = 1 rc 2 [ nc q i x = j=1 c i (r c )=c sur i q i c j r c c j x ( r 2 c D c i ] + +(c sur i c i ) 5 2 ) q i r c [ qi T s T s x ( r 2 c R 2 c ] ) 1 BM sur l'ensemble du cristal sur l'ensemble du cristal n c j=1 = 15 R 2 c C q i,j c j t + C q i,t D c i (R c ) 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 20/34 n c j=1 T s t C q i,j (R c) ( c sur j Hypothèse de profils paraboliques de c i description globale du cristal : élimination de la coordonnée spatiale r c c ) j
38 Transfert de matière intra-granulaire film externe c D i Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale Grain mac D i Cristal à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 21/34
39 Transfert de matière intra-granulaire film externe c D i Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à mac D i Grain Cristal Film externe classique reformulé Flux convectif nul aucune compensation au convectif Nt mac cohérence Prise en compte d un flux phénomène d adsorption des BM dans les cristaux (BM incohérents, c mac i ( < 0) ) Ni mac = Dmc i t δ x ext i x s p Ni mac = N mac x ext i x s p i e N t mac δ D i mc t t N t i mac δ 1 e D m i c t 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 21/34
40 Transfert de matière intra-granulaire film externe c D i Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à Grain mac D i Résistances au transfert dans les macropores concentrées dans un film Macropores Cristal description globale des macropores : élimination de la coordonnée spatiale r p 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 21/34
41 Configurations : analogies électriques Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale RCR Film externe ci ext c i mac Film externe accumulation dans les macropores mac D i mac D i ci sur D i c c D i à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 22/34
42 Configurations : analogies électriques Différentes échelles de colonne Échelle extragranulaire Échelles intragranulaires Validation du modèle cinétique Validation expérimentale à RCR RRC Film externe ci ext c i mac Film externe ci ext accumulation dans les macropores mac D i mac D i mac Film externe Di ci s-p ci mac ci sur D i c c D i D accumulation dans les macropores c i 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 22/34
43 Validation du modèle cinétique 1.2 2,2-diméthylbutane / 2-méthylpentane sur silicalite c 22dmb =6, 76 mol.m 3, c 2mp =5, 76 mol.m 3 F is / F ie P =5bar, T = 473 K, v 0 =1, 9 m.s t (min) Données expérimentales et paramètres de simulation : Jolimaitre (1999) a a Jolimaitre, E. (1999). Étude et modélisation de l adsorption et du transfert de matière dans les zéolithes de structure MFI. Thèse de doctorat, UniversitéLyon1. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 23/34
44 Validation expérimentale : perçage CH 4 /CO 2 (70%/30%) sur zéolithe 5A P =3bar, T f0 = T ext = 323 K Q 0 =34L.h 1 (20 C, 1 atm) Colonne initialement remplie de N 2 x i T (K) t (min) T f (z=l/2) simulation T s (z=l/2) simulation T (z=l/2) expérimental t (min) Différents paramètres ont été estimés (équilibre, transfert, etc...) 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 24/34
45 Validation expérimentale : procédé PSA CH 4 /CO 2 (73%/27%) sur zéolithe 5A Cycle de Skarstrom sans recyclage P H =5, 13 bar, P L =1, 05 bar t ads = t des = 240 s, t depress =20s Q 0 =34L.h 1 (20 C, 1 atm) α =1, 73 T f0 = 323 K, T ext = 328 K Colonne initialement remplie de N 2 x i x CH4 expérimental x CH4 simulation t (min) 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 25/34
46 Validation expérimentale : procédé PSA CH 4 /CO 2 (73%/27%) sur zéolithe 5A Cycle de Skarstrom sans recyclage P H =5, 13 bar, P L =1, 05 bar t ads = t des = 240 s, t depress =20s Q 0 =34L.h 1 (20 C, 1 atm) α =1, 73 T f0 = 323 K, T ext = 328 K Colonne initialement remplie de N 2 x i x CO2 expérimental x CO2 simulation x t (min) 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 25/34
47 Validation expérimentale : procédé PSA CH 4 /CO 2 (73%/27%) sur zéolithe 5A Cycle de Skarstrom sans recyclage P H =5, 13 bar, P L =1, 05 bar t ads = t des = 240 s, t depress =20s Q 0 =34L.h 1 (20 C, 1 atm) α =1, 73 T f0 = 323 K, T ext = 328 K Colonne initialement remplie de N 2 T (K) T expérimental T f simulation t (min) 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 25/34
48 à Principe Validation Dynamique Approximation du procédé cyclique par un système continu à 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 26/34
49 Principe de l approximation : de Suzuki à Principe Validation Dynamique P H P L, P H P L Adsorption Désorption Période de cycle très courte profils stationnaires PSA = CCF Suzuki, M. (1985). A.I.Ch.E. Symp. Series, 81(242): /12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 27/34
50 Principe de l approximation : de Suzuki à Principe Validation Dynamique P H P L, P H P L Adsorption Désorption Durée de cycle infiniment courte profils stationnaires PSA = CCF Approximation valide uniquement pour des séparations cinétiques. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 27/34
51 amélioré à Principe Validation Dynamique P H P L, F i H-L P H P L F i L-H P Adsorption Désorption L! P P H H! PL Pressurisation Dépressurisation 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 28/34
52 Validation par rapport à modèle cyclique classique Compartiment H Compartiment L PSA cyclique CCF Suzuki CCF lagep const. 1 rdm 1 H rdm 1 L ϑ 0 τ passage t ads ϑ 0 ϑ 0 Conditions isothermes Adsorbant monodisperse const. 2 rdm 2 H rdm 2 L ϑ 0 ϑ 0 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 29/34
53 Validation par rapport à modèle cyclique classique Compartiment H Compartiment L PSA cyclique CCF Suzuki CCF lagep const. 1 pur 1 H pur 1 L ϑ 0 τ passage t ads ϑ 0 ϑ 0 Conditions isothermes Adsorbant monodisperse const. 2 pur 2 H pur 2 L ϑ 0 ϑ 0 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 29/34
54 Comportement dynamique 300 ϑ 0 =0,5 à Principe Validation Dynamique _ const 1 CCF lagep const 1 PSA cyclique q 150 const 2 CCF lagep i const 2 PSA cyclique ads t / t 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 30/34
55 Comportement dynamique 300 ϑ 0 =0,5 à Principe Validation Dynamique _ const 1 CCF lagep const 1 PSA cyclique q 150 const 2 CCF lagep i const 2 PSA cyclique ads t / t durée simulation PSA cyclique 10 min durée simulation CCF 5s 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 30/34
56 à et Perspectives Pilote CCF 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 31/34
57 et Perspectives : pilote à Pilote CCF Conception et mise en œuvre d un pilote : modulable suivi en ligne des compositions de sortie et des températures contrôle et acquisition informatisés 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 32/34
58 et Perspectives : pilote à Pilote CCF Conception et mise en œuvre d un pilote : modulable suivi en ligne des compositions de sortie et des températures contrôle et acquisition informatisés Perspectives : tester des lois de commande 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 32/34
59 et Perspectives : modèle à Développement d un modèle simplifié adapté aussi bien aux séparations cinétiques que thermodynamiques temps de calculs réduits. prise en compte d un flux convectif à travers le film externe Pilote CCF 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 33/34
60 et Perspectives : modèle à Pilote CCF Développement d un modèle simplifié adapté aussi bien aux séparations cinétiques que thermodynamiques temps de calculs réduits. prise en compte d un flux convectif à travers le film externe modélisation d un grain bidisperse : localisation spatiale des résistances au transfert de matière changement de variable d état décrivant la phase adsorbée simplification du modèle intra-cristalin 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 33/34
61 et Perspectives : modèle à Pilote CCF Développement d un modèle simplifié adapté aussi bien aux séparations cinétiques que thermodynamiques temps de calculs réduits. prise en compte d un flux convectif à travers le film externe modélisation d un grain bidisperse : localisation spatiale des résistances au transfert de matière changement de variable d état décrivant la phase adsorbée simplification du modèle intra-cristalin modèle validé expérimentalement (perçages et PSA) 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 33/34
62 et Perspectives : modèle CCF à Pilote CCF Amélioration du modèle de Suzuki : prise en compte des étapes à pression variable à l aide de flux de court-circuit : bonne estimation des performances du procédé cyclique en régime établi bonne représentation de la dynamique globale du procédé cyclique résolution très rapide. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 34/34
63 et Perspectives : modèle CCF à Pilote CCF Amélioration du modèle de Suzuki : prise en compte des étapes à pression variable à l aide de flux de court-circuit : bonne estimation des performances du procédé cyclique en régime établi bonne représentation de la dynamique globale du procédé cyclique résolution très rapide. Perspectives : meilleure compréhension des différents paramètres prise en compte des variations de température modélisation du transfert dans des adsorbants bidisperses contrôle d un procédé PSA. 17/12/2004 Contribution à la modélisation dynamique simplifiée d un procédé PSA p. 34/34
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