PARTIE A DISTRIBUTION ELECTRIQUE

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1 DISTRIBUTION ELECTRIQUE A. - CONFORMITE DE L'INSTALLATION BASSE TENSION A.. - Déerminer le calibre des disjonceurs Q, Q3, Q4, Q5. PARTIE A Presse : Ib = S / U 3 AN : Ib = 5 / 4 3 Ib = 34,8 A Manuenion : Ib3 = 75 / 4 3 Ib3 = 8, 3 A Cenrale à béon : Ib4 = 8 / 4 3 Ib4 = 5,5 A Ib5 = 5 A Q Q3 Q4 Q5 Calibre des disjonceurs : 4 A 6 A 6 A 6 A A.. - Calculer le couran d'emploi Ib sachan que : Ib = Ib + Ib 5 Ib = ( Ib cos ϕ + Ib5 cos ϕ 5 ) + ( Ib sin ϕ + Ib5 sin ϕ 5) AN Ib = ( 63,8 + 5,9 ) + ( 63,57 + 5,436 ) Ib = 76 A g ϕ =,656 cos ϕ =,836 A..3 - Avec exension : Ib' = 76,5 Ib' = 835 A A..4 - Déerminer la puissance normalisée du ransformaeur HT / BT S = UI 3 AN : S = S = 593 kva S n = 63 kva calcul de In du ransformaeur : S = UIn 3 AN : In = 63 / 4 3 In = 887 A - En déduire le calibre de Q. Q Calibre du disjonceur : A A..5 - Déerminer la secion des câbles alimenan la presse à parir du T.G.B.T. - déerminer la secion des conduceurs de phase U ARV : câble aluminium, Ib = 34,8 A Ir = In = 4 A Proecion par disjonceur : Iz = In Lere de sélecion : F, K =, K =,8, K3 =,9 K = K K K3 Calcul de I'z : I'z = Iz / K AN : I'z = 4 / (,8,9) I'z = 536 A Secion du câble suivan ableau : 4 mm ( secion > à 3 mm ) soluion : câbles en parallèle page A

2 K =, K =,77, K3 =,9 I'z = 57 A, pour un câble : I'z = 57 /, I'z = 85,5 A Secion du câble suivan ableau : 5 mm Secion des conduceurs de phases : 5 mm - préciser la secion minimum à uiliser pour le conduceur de neure Récepeur riphasé ( Sph / ) Secion du conduceur neure : 5 mm - préciser la secion minimum à uiliser pour le conduceur de proecion ( SPE ). Secion du conduceur Sp = 95 mm, Spe peu êre limiée à Sp donc 95 mm, on prendra ici Sph / Secion du conduceur de proecion Spe : 5 mm A..6 - Déerminer la chue de ension en pourcenage dûe aux câbles de liaison enre le ransformaeur e le jeu de barres du T.G.B.T. Câbles aluminium, secion : 4 4 mm par phase, longueur = 55 mères Eude pour un câble : S = 4 mm, L = 55 m, Ib / câble : 835 / 4 = 8,75 A AN : u = [(,37 55,836 / 4 ) + (,9 55,548 )] 8,75 u =,5 V, en % DU =,5 3 / 4 DU =,87 % En déduire la conformié ou non de cee insallaion sachan que la chue de ension du jeu de barres du TGBT au récepeur le plus éloigné es de 3,8 %. Chue de ension oale : DU = 3,8 +,87 DU = 4,67 % Le pose de ransformaion apparenan à l'usine, cee insallaion es conforme ( U < à 6 % pour l'éclairage e < à 8 % pour aures ypes de circuis (force morice)). A..7 - Déerminer le couran de cour-circui noé : IccT S = 63 kva, In = 887 A, Ucc = 4 % Icc = In / Ucc AN : Icc = 887 / 4 Icc =, ka A..8 - Rechercher le ype des différens disjonceurs ( Q, Q, Q3, Q4, Q5 ) à uiliser ainsi que le ype des déclencheurs Q Q Q3 Q4 Q5 In A 4 A 6 A 6 A 6 A Ib 887 A 34,8 A 8,3 A 5,5 A 5 A Icc présumé, ka < ka < ka Types Disjonceurs C N NS4 N NS6 N éra éra éra -3 Types Déclencheurs STR 5 DE STR 3SE TM 5 D page A

3 A..9 - Rechercher le niveau de sélecivié enre le disjonceur ( Q ) équipan le ableau général ( T.G.) e les disjonceurs ( Q, Q3, Q4, Q5 ) équipan le ableau de disribuion basse ension ( T.G.B.T.). niveau de sélecivié : enre Q e Q : ka enre Q e Q3 : 8 ka enre Q e Q4 : 8 ka enre Q e Q5 : 8 ka Icc ka Pas de sélecivié oale - Proposer une soluion afin d'obenir une sélecivié oale enre Q e Q, Q3, Q4, Q5 Choisir pour Q un déclencheur de caracérisiques supérieures : STR 45 AE. Avec ce déclencheur, on a une sélecivié oale enre Q e Q, Q3, Q4, Q5 A.. - Préciser les réglages ( long reard LR ) à effecuer sur le déclencheur du disjonceur Q. - Q : STR 3 SE In = 4 A Ib = 34,8 A Long reard : I réglé à,9 Ir réglé à,9 Ir = I Ir, AN : Ir = 4,9,9, Ir = 34 A ou Ir réglé à,93 AN : Ir = 4,9,93, Ir =335 A A... - Donner les deux condiions indispensables pour avoir une sélecivié différenielle oale enre les disjonceurs : Q9 e Q. - : La sensibilié du disjonceur amon doi êre au moins le double de celle du disjonceur aval. - : Le disjonceur amon doi êre au moins reardé de 4 milli-secondes ou de ype sélecif ( S ). - Préciser pour ces deux disjonceurs les caracérisiques nécessaires pour remplir ces condiions. Q I n = 3 ma ( obligaoire ), e Insanané Q9 I n > 3 ma, ex : ma, 3 ma... e reardé de 5 ms minimum ou sélecif A.. - Compléer la référence du câble qui alimene les prises de couran riphasées 4 V, 3 A ( dépar proégé par Q ). U R V 4 G 6 (6 : secion en mm² ) page A3

4 A. - CARACTERISTIQUES DU SCHEMA DE LIAISON A LA TERRE A.. - Idenifier le schéma de liaison à la erre de l'insallaion e donner sa significaion ITR I : neure impédan T : masses reliées à la erre. R : Les masses du pose HT / BT son reliées à la prise de erre du neure e aux masses de l'insallaion. A.. - Donner la condiion permean de ne pas couper l'insallaion en cas de premier défau La ension de conac ( Uc )doi êre inférieure à la ension limie de sécurié ( Ul ) ex : Ul = 5 V ( normales : condiions humides ou sèches ) BB Ul = 5 V ( faibles : condiions mouillées ) BB A..3 - Préciser la valeur maximale que peu aeindre un couran de défau franc dans le cas de la combinaison d'un C. P. I. avec une impédance placée enre le neure e la erre. La valeur maximale du couran de défau dans ce cas es de : 5 ma A..4 - Vérifier par un calcul que ces deux condiions son remplies. On prendra une valeur de l'impédance égale ou supérieure à : W Pour Ω, vérificaion : Id = V / ( Rb + Rz ) AN : Id = 3 / ( + ) Id = 8 ma Uc = Rb Id Uc =,8 Uc =,3 V A.3 - CARACTERISTIQUES DU POSTE DE DISTRIBUTION Tension non dangereuse, inférieure à Ul A.3. - Préciser le ype d'alimenaion du pose HT / BT e donner la dénominaion des cellules représenées du pose HT / BT ( cellules noées : A, B, C ). Alimenaion : Simple dérivaion ou en anenne Cellule A : cellule inerrupeur secionneur, cellule d' arrivée. Cellule B : cellule proecion du ransformaeur ( inerrupeur secionneur e fusibles associés ). Cellule C : cellule Disjonceur B T ( Basse Tension ) page A4

5 A.3. - Déerminer e jusifier le calibre du fusible à placer au primaire du ransformaeur pour les deux ypes de fusibles suivan : FUSARC inérieur de longueur 44 mm e SOLEFUSE. Calcul de In du ransformaeur : S = UI 3 I = S / U 3 AN : In = 8, 9 A Règle générale :, 3 In r In fu, 5 In r AN : 3,65 A In fu 7,9 A Valeurs normalisées des fusibles : Fusarc : 5 A, 3,5 A, 4 A Soléfuse : 3,5 A, 43 A Vérificaion e choix : IA < In fu < IB I3 Ucc < In fu < I (,s) / 4 In fu I3 IA = I3 Ucc I (,s) Ib = I (,s) / 4 5 A 78 A 3, A 6 A,43 A Fusarc 3,5 A 99 A 3,96 A 3 A 6,43 A 4 A A 4,8 A 34 A 4,9 A Soléfuse 3,5 A 4 A 5,68 A 35 A,5 A 4 A 93 A 7,7 A 49 A 35 A Choix possible des fusibles : Fusarc 4 A ou Soléfuse 3,5 A A.4 - PROTOCOLE D'ACCES AU TRANSFORMATEUR A.4. - Expliquer la procédure à mere en oeuvre pour isoler le ransformaeur afin de faire effecuer en oue sécurié des conrôles hors ension sur celui-ci. - Ouvrir le disjonceur Q ( cellule C ), la clé O devien libre. - Prendre la clé O : Q es vérrouillé en posiion ouver. 3 - Placer la clé O à la place prévue à ce effe sur la cellule B 3 - Ouvrir l'inerrupeur secionneur côé HTA ( cellule B ) 4 - Fermer le secionneur de erre ( cellule B ), la clé O devien prisonnière e la clé S devien libre 5 - Prendre la clé S : le secionneur de erre cellule B es vérrouillé fermé. 6 - Ouvrir le local ransformaeur, la clé S devien prisonnière 7 - Effecuer une V.A.T. côé HTA e BT page A5

6 PARTIE B Auomaisme de la cenrale à béon 5 Condiions iniiales B.. - GRAFCET de CONDUITE ( Poin de vue cahier des charges ) Manuel Auo. Marche Préparaion. Marche 4 Marche de préparaion TACH E Fin de ache préparaion Marche manuelle dans le désordre TA CHE 3 Producion normale TACH E Arrê 3 Arrê demandé en fin de cycle Auo + Préparaion Fin de âche T B.. B..3 ELEMENTS du GRAFCET de PRODUCTION NORMALE (Poin de vue de la parie commande) 3 F/GM:() F/GP:() F/GT:(3) Tempo. T / X3 / s OU 3 s / X 3 B.. - APPAREILS de COMMANDE C om muaeur 3 posiions Préparaion Auo- -maique S Manuel Arrê S Marche Manipulaeur à 4 direcions B..4 S KM3 = Non uilisé PARTIE B 38 S KM3 = Hiérarchisaion des GRAFCET Cenrale à béon

7 PARTIE B Auomaisme de la cenrale à béon GRAFCET de PRODUCTION NORMALE :Tâche T F/GM:() Dépar cycle e X marche Malaxeur F/GP:() Trappe malaxeur fermée / F/GT:(3) Skip en Bas / 3 Skip en Aene / Exécuion sous âche malaxage : GM X 3 / 5 6 Marche / Exécuion sous âche pesage : GP Skip en Bas / Trémie presse vide e Skip en Aene / Monée Skip Skip en Hau Tempo. T / 3 / s 7 Fin sous âche pesage 3 3 Descene Skip Skip en Bas 33 4 Fin sous âche malaxage X3 e pas agrégas sur Tapis / Marche ou Agrégas sur Exécuion sous Tapis / 34 âche apis :GT Fin sous âche apis peseur e apis d'amenèe 35 Monée Skip 36 Skip en Aene 37 X3 e Skip en Bas / arrê 38 Malaxeur X / X ou X3 e Skip en Aene / X3 : Eape du GRAFCET de CONDUITE correspondan à l'arrê demandé en fin de cycle. PARTIE B ( Tâche T ) Hiérarchisaion des GRAFCET Cenrale à béon Documen réponse : REP B

8 Schéma unifilaire de puissance ( alimenaion des vibreurs ) Modificaions à apporer aux schémas - supprimer la colonne 3 folio ( alimenaion de KM43 ) Conrôle convoyeur sorie Folio n PRESSE A86 Schéma de puissance documen réponse REP C L, L, L3 ( XP ) Q 55 4 A Mise sous ension KM Q Variaeur Q43 KM43 KM43' Redondance Q... Q... Q... Variaeur Variaeur Variaeur M 3 M 3 M 3 M 3 PARTIE C Mise en sécurié de la presse

9 ( - 5) Alimenaion alernaive 5 V KM43 KM KA7 KA7' PRESSE A86 Conrôle convoyeur sorie Folio n ( - 5) Schéma de commande documen réponse REP C soluion n A A A A B B C C KM43' Module de sécurié GLA - V AC A5 A4 PE C4 ( schéma voir ci-conre ) C5 Récepeur A S84 PE A5 A4 Emeeur A F5 4 KM43 KM43' A3 C C A KM7' H PARTIE C Mise en sécurié de la presse

10 ( - 5) Alimenaion alernaive 5 V KM43 KM KA7 ( - 5) KM43' S84 F5 Conrôle convoyeur sorie Folio n PRESSE A86 Schéma de commande documen réponse REP C - soluion n A A A A B B C C Module de sécurié GLC - V AC 3 6 A5 A4 PE C4 C5 ( schéma voir ci-conre ) Récepeur A PE A5 A4 Emeeur A 4 KM43 KM43' A3 A A A H PARTIE C Mise en sécurié de la presse

11 PARTIE D MOTORISATION DU SKIP D. - DETERMINATION DES CARACTERISTIQUES NOMINALES DU SKIP ET DU COEFFICIENT DE SECURITE RETENU PAR LE CONCEPTEUR D... Tracion sur le câble pour la charge maximale de la benne. Il fau isoler la benne F ρ ρ ρ ρ F + R + P = R α R cosα = F P P = M g P α F P donc F = M g cosα A.N. F = 3 9, 8 cos 5 soi F = 449 N Mouflage à 3 brins F 449 Tracion du câble : T = soi T = = 686 N 3 3 D... Fréquence de roaion du moeur qui assure un déplacemen de la benne à la viesse de,5 m.s -. Ω T : viesse angulaire du reuil Ω M : viesse angulaire du moeur V : viesse linéaire de la benne R : rayon du reuil rr : rappor de réducion du réduceur. 3 V = Ω T R Ω T 3 V = rr Ω T = Ω M rr donc 3 V = Ω M rr R Ω M = Ω M rr R 3,5 A.N. Ω M = = 48,5 rad.s - soi 3,65 r.s - (49 r.min - ),5, D..3. Puissance uile du moeur en phase monée. Pu : puissance uile du moeur η r : rendemen du réduceur η m : rendemen de la mécanique M g V cosα 3 9, 8,5 cos5 Pu = A.N. Pu = η η,97,95 r m = 96 W page D

12 D..4. Couple sur l arbre du moeur. Mr : couple sur l arbre du moeur Pu 96 Mr = A.N. Mr = = Ω 48,5 D..5. Choix du concepeur. M 74, 7 Nm D..5.. La référence du moeur... DV 6 L4 D..5.. La viesse nominale du moeur... Nn = 46 r.min - D Le couple nominal du moeur : Mn 3 Pn 3 5 Mn = A.N. Mn = = 98,6Nm Π Nn Π 46 D Le momen d inerie du roor... Jmo=,6 kg.m D..6. Couple uile d un moeur asynchrone riphasé. 3, M/Mn,5,,5, C,5 K H Mr,,,,3,4,5,6,7,8,9 A B Poin de fonc. Coordonnées du poin de foncionnemen en monée de la benne. Première méhode : C es le poin de foncionnemen nominal du moeur H es le poin de foncionnemen imposé par la charge. Dans le riangle ABC on peu écrire : AC AB AB KC = KH = KC KH AC ( 5 46) ( 98,6 74, 7) A.N. KH = = 9, 6 arrondi à r.min - 98,6 Poin de foncionnemen : 74,7 Nm ; 47 r.min - (46+) N/Ns page D

13 Seconde méhode : L équaion du segmen CB dans le repère M f ( N ) = peu s écrire M = a N + bavec a e b respecivemen coefficien direceur e ordonnée à l origine. 98,6 a = 5 46 Donc l équaion s écri M =, 454 N soi -,454 e b =, soi 368 Si le couple résisan es de 74,7 Nm, la viesse de roaion au poin de foncionnemen sera obenue en résolvan l équaion : , 7 74, 7 =, 454 N N = soi 47 r.min -., 454 D..7. Coefficien de sécurié pris par le concepeur sur la puissance du moeur. Pur : puissance uile réelle développée en monée D après le poin de foncionnemen : Π 47 Pur = 74, 7 = 476W 3 Coefficien de sécurié : 5 =, Viesse réelle de la charge. Ω M rr R Π N rr R D après D... V = = Π 47,5, A.N. V = =,58 m.s Π N Π Ω M = A.N. Ω M 3 = 47 = 53, 9rad.s - 3 Couran absorbé par le moeur. Pa Pur I = = U 3 cosφ ηm U 3 cosφ Le moeur es chargé à ¾ de sa puissance nominale 496 ( =,77 ), donc, 5 d après la documenaion du consruceur, η M = 9,3% e cosφ =, A.N. I = =, 4 A.,93 4 3,8 page D3

14 D. - DETERMINATION DE LA PUISSANCE MINIMALE DU MOTEUR COMPTE TENU DU CYCLE DE FONCTIONNEMENT D... Temps mis par la benne pour se déplacer : D 5, 5 - du FCB au FCA : = A.N. V = = s,5 5, - du FCA au FCH : A.N. = = 3s,5 - du FCH au FCB : 3 = + A.N. 3 = 4s. D... Temps de démarrage. D... Momen d inerie de la charge ramené à l arbre du moeur. J M V CH = Ω M,5 A.N. J CH = 3 =,4 kg.m 53, 9 D... Momen d inerie du ambour ramené à l arbre du moeur. L : Longueur du ambour ; ρ : masse volumique :78 kg/m 3 J = M T ( R + r ) e M = ( R r ) Π L ρ donc : J = ( R r ) L ( R + T r ) rr = Π ρ ( R r ) Π L ρ rr 4 4 A.N. J T = [(,) (,75) ] Π,65 78 (,5) =,4 kg.m 4 4 D...3. Momen d inerie oal. J = J M + J CH + J T A.N. J =,6+,4 +,4 =,44 kg.m D...4. Durée du démarrage en monée. dω J dω ( 8, Mn) Mr = J d = d, 8 Mn Mr A.N. d = ( ),44 ( 53, 9 ) =, (, 8 98,6) 74, 7 Durée du démarrage en descene. Elle correspond au plus à la durée de mise en marche du moeur enraînan le reuil sans couple résisan, plus ou moins aidé par la charge selon que le réduceur soi réversible ou non. Elle es nécessairemen inférieure à la durée du démarrage en monée. On peu dire que les durées de démarrage son négligeables par rappor aux durées de foncionnemen. s page D4

15 D..3. Service normalisé. Foncionnemen inermien périodique avec phase de démarrage négligeable : service ype S3. Cycle de service : Mo De 3s 4 = s 3 = 4 s 5 = 7 s = s 6 = 36 s (mini) un cycle = 45 s (mini) Faceur de marche. N : foncionnemen à charge consane R : repos FM : Faceur de marche N FM = FM = N + R A.N. FM = = = , 9 soi 9% Coefficien muliplicaeur de puissance K. Pour un faceur de marche de 9% la documenaion consruceur donne K =,4 D..4. Un moeur de kw uilisé dans les condiions du service ype S3 peu donc fournir une puissance de,4 x soi 54 W, ce qui serai suffisan pour le skip, e assurerai un coefficien de sécurié au niveau de la puissance uile de : = 34, (Il faudrai vérifier que ce choix rese compaible au niveau du couple, en pariculier vérifier que la diminuion du couple moeur n enraîne pas une augmenaion rop imporane du emps de démarrage, ce qui remerai en cause le service ype) page D5

16 PARTIE E TABLE VIBRANTE E. - DETERMINATION DES CARACTERISTIQUES DES DIODES DE REDRESSEMENT Is L L L3 U U3 U3 D D D3 C C Uc Rc D4 D5 D6 Ic Uc = 55 V, Is = 3 A e l ondulaion crêe à crêe de Uc égale à V. E... Allure des chronogrammes de : - U c, - I D Voir documen réponse REP E corrigé. E... Angle de conducion des diodes. (Voir déail sur documen réponse REP E corrigé.) ) Uc = U A.N. Uc = 4 = 566V Ucmin = Uc U A.N. Ucmin= 566 = 546V min cosθ = Uc 546 A.N. cosθ = =,965 soi θ 5 (Π/) Uc 566 E..3. Couran moyen dans une diode. Is 3 I D = A.N. I D = = A 3 3 E..4. Capacié des condensaeurs C e C. (C=C) (Voir déail sur documen réponse REP E corrigé.) L angle qui sépare deux crêes de Uc vau Π/3, ce qui correspond à une durée de 3,33 ms. L angle de conducion (durée de la charge des condensaeurs) vau Π/, ce qui correspond à une durée de,83 ms. Si on appelle la durée de la décharge des condensaeurs, =,5 ms. Is 3,5 Q = Ceq U = Is Ceq = A.N. Ceq = = 3, 75 3 F U C e C son en série e C=C donc : page E

17 = + C = Ceq A.N. C=C=75 µf Ceq C C E..5. Valeur de crêe du couran dans une diode. Π I D I D = I D d I D = sin( θ) θ Π Π cos( θ ) donc I I D I D = Π Π [ cos( Π ) + cos( ) ] I D I D = 6 Π = 6 Π I D A.N. I D = 6 Π = 88A D Rappor du couran de crêe sur le couran moyen. I D = 6 Π A.N. I D I I D D = 8,8 E..6. Principaux crières de choix d une diode de redressemen. - Le couran direc moyen, - La ension inverse de crêe, - Le couran de crêe répéiif, - L élecrode reliée au boîier (anode ou cahode). E..7. Référence e coefficiens de sécurié. BYX 63 6 (R) Io= A coeff : Ifsm=5A coeff :, Vrrm=6 coeff :,6 Il n y a pas de données pour choisir l élecrode au boîier. E. - DETERMINATION DES CONDITIONS DE FREINAGE DU MOTEUR ASSOCIE AU VARIATEUR DE VITESSE E... Pendan la phase de ralenissemen, si la charge enraînée possède une grande inerie, le moeur peu foncionner en hypersynchrone e ainsi devenir généraeur. L onduleur es réversible mais pas le redresseur donc l énergie sera accumulée dans les condensaeurs C e C qui verron la ension à leurs bornes augmener. Si cee phase es rès coure, il n es pas forcémen nécessaire de rajouer des élémens de puissance supplémenaires. Cependan si la ension aux bornes des condensaeurs s élève rop (freinage rop imporan), un disposiif de surveillance peu mere le variaeur en sécurié e ainsi le moeur n es plus freiné. Pour évier ce inconvénien il fau ajouer une résisance de décharge des condensaeurs (appelée résisance de freinage) celle-ci es branchée en parallèle sur les condensaeurs au moyen d un ransisor hacheur. page E

18 E.3 - ANALYSE DE L INFLUENCE DE LA TECHNOLOGIE DU VARIATEUR SUR LE COURANT EN LIGNE E.3.. Analyse harmonique. Ieff = H + H + H H n Vérificaion : Ieff = , 7 +, 8 +, 4 Ieff =,3 A Ce résula confirme la mesure de,5a, aux erreurs de mesures près. E.4 - DETERMINATION DE LA RESOLUTION DU DISPOSITIF DE POSITIONNEMENT DES BALOURDS E.4.. Chronogrammes des signaux A e B à la sorie du codeur. Voir le documen réponse REP E corrigé. Caracérisiques de ces signaux uilisées pour définir : - viesse du moeur : la fréquence des signaux - sens de roaion : le déphasage d un signal par rappor à l aure - posiion de l arbre du moeur : le nombre de périodes qu il faudra comper. E.4.. Sécurié du foncionnemen. Elle peu êre assurée par une foncion OU EXCLUSIF COMPLEMENTE (XNOR). e e S Table de vérié : Si les signaux A e A son correcs, ils son donc oujours complémenaires e la sorie de la foncion es donc oujours au L. En cas de rupure d un fil, la complémenarié es supprimée e la sorie passe au L. E.4.3. Fréquence des signaux A e B lorsque le moeur ourne à la viesse maximale de 45 r.min -. Le codeur a pour caracérisique : 4 pas par our. 45 r.min - correspond à 75 r.s -. La fréquence des signaux A e B es donc de 4 x 75 soi 768 Hz. E.4.4. Caracérisique des sories des pores NON-ET. Elles son de ype colleceur ouver, elles peuven parager la même résisance de charge, ce qui forme un «OU CABLE».(La foncion obenue en réalié es une foncion ET) page E3

19 Equaions logiques des sories CL/UP e CL/DOWN. CL/UP = A. B. A. B. B. A. B. A soi CL/UP = (A. B) + (A. B) + (B. A) + (B. A) De la même manière CL/DOWN = (A. B) + (A. B) + (B. A) + (B. A) Chronogrammes. Voir documen réponse REP E corrigé E.4.5. Variaion angulaire minimale décelée. 36,88degrés soi environ,5 rad. 4 4 E.4.6. Nombre d éages du compeur-décompeur binaire. Il fau comper jusque 4 x 4 soi 496, or 496 =, donc il fau éages. E.4.7. Valeurs du compeur-décompeur binaire pour les angles de 3, 45 e degrés. Angle Décimal Hexa Binaire 3 34 $ $ 5 $4E3 Calcul pour 3 degrés = E.4.8. Différence enre la soluion exposée précédemmen e une soluion mean en œuvre un compeur-décompeur BCD. Une soluion mean en œuvre un compeur-décompeur BCD. nécessierai 4 décades soi un nombre oal de bascules de 6 au lieu de. Valeurs du compeur-décompeur BCD pour les angles de 3, 45 e degrés. Angle Décimal Binaire page E4

20 6 Uc U U3 U θ Π/3 4 V V V3,5,5 α (x Π) I D

21 DOCUMENT REPONSE REP E Quesion E.4.. sens AV sens AR Quesion E.4.4. B A B A A A A A B B A B B CL/UP CL/UP CL/DOWN CL/DOWN